在建筑物的上部结构与基硅顶面之间设置一层具有足够可靠性的隔震橡胶支座实现减震，使上部结构与基础分离，阻隔地震波向上部结构的传播，使输入结构的地震能量被隔震层的耗能元件吸收，减少结构变形，对主体结构实现有效保护，提高结构安全性。基本原理是通过增设橡胶支座，使整个建筑的自振周期得以延长，以减轻上部结构的地震反应，利用橡胶支座的水平柔性形成一道柔性隔震层，通过柔性隔震层吸收和耗散地震能量，阻止并减轻地震能量向上部结构的传递，最终达到减轻上部结构地震破坏的目的。这种隔震技术不仅可以保证结构的整体安全，并且能够防止非结构部件的破坏，避免建筑物内部装修、室内设备的损坏以及由此引起的次生灾害。

隔震橡胶支座工艺特点

隔震橡胶支座是由多层橡胶和多层钢板交替叠置组合而成。它具有以下特点：

1)隔震支座安装先绑扎基础钢筋及下柱墩钢筋，再将带锚栓的下埋板插入下柱墩钢筋笼中，焊接固定调整就位，浇筑下柱墩混凝土，然后安装隔震支座及上埋板，绑扎上柱墩钢筋，安装隔震支座木框套，支设上柱墩模板，浇筑上柱墩混凝土。

2)很大的垂直承载能力及垂直刚度，而水平刚度较小，水平极限变形大，且具有足够的起始刚度，抵抗风荷载和轻微地震。

3)隔震效果明显，稳定，能有效地降低地震作用，安全可靠。

4)有稳定的复位能力，地震时自动瞬间复位。极限变形大，且具有足够的起始刚度，抵抗风荷载和轻微地震。

5)有良好的耐久性，抗老化性能强，正常使用寿命70年以上，远远超过一般建筑50年使用寿命的要求。

6)有较好的抗疲劳性能，防火性能，耐酸碱。7)具有安装方法简单，检测修复方便的特点。

隔震橡胶支座质量控制

建筑隔震橡胶支座的施工安装及维护应符合以下要求：

1)支撑橡胶支座的梁柱顶面的水平误差不大于5%。

2)隔震支座理板高出柱墩混凝土完成面2 mm。

3)橡胶支座中心的平面位置与设计位置的偏差不大于5 mm。

4)橡胶支座中心的标高与设计标高的偏差不大于5 mm。

5)橡胶支座联结板、预埋板及螺栓的外露部分应采取防锈保护措施。

6)工程施工期间，对橡胶支座的位置标高，水平度、竖向变形做好观测记录。

7)工程施工期间，对上部结构，隔震层部件与周围固定物的脱开距离进行检查。

设计一般均按权限状态考虑，分别进行运台极限状态(sLs)和破坏极限状态(uLs)的检算。

隔震橡胶支座人们对建筑物抗震设防意识日益提高在板式橡胶支座组装时还必须用丙酮或酒精将支座相对滑动面(不锈钢表面与聚四氟乙烯表面)仔细擦净，不得夹有灰尘和杂质。

承压橡胶板应用木锤轻轻敲入下支座钢盆中，并必须使橡胶板与下支座钢盆盆底密贴，不得在钢盆内夹有空气问层。

整体板式橡胶支座的性能测试因受试验设备能力限制，可经厂方和用户协商，选择有代表性的小型支座进行试验。

试验项目包括支座中心受压时的竖向压缩变形和盆环径向变形测定及支座摩擦系数的测定。

支座的竖向压缩变形不大于支座总高的2％，盆环的径向变形不得大于盆环内径的o．眺o，支座的摩擦系数不得大于0．05。

板式橡胶支座整理提供，转载请保留。

楼梯滑动支座选择方法：

1、普通板式橡胶支座有足够的竖向刚度，满足垂直荷载，同时具有良好的弹性以适应梁端的转动。具有较大的剪切变形以满足上部构造的水平位移；并且具有良好的防震作用，可减轻动载对上部构造与墩台的冲击作用。

2、滑动板式橡胶支座的作用是依靠橡胶的弹性和阻尼特性消除桥涵的梁与桥墩之间的应力。滑动是由于桥梁和桥墩的膨胀系数不同的需要。

3、剪力墙结构如果楼梯四周均有剪力墙，特别是楼梯半平台所连接的三侧有剪力墙，可以不做滑动支座。模型中也可以不建楼梯。

4、框架结构一般要求做滑动楼梯，如果实在不想做的话，那么必须考虑楼梯对整体刚度的影响，即比较把楼梯建到整体模型中去计算。

建筑隔震橡胶支座的隔震基本原理：

通过橡胶隔震支座，使整个建筑的自振周期得以延长，以减轻上部结构的地震反应。一般做法是在建筑物底部设计一层隔震层，在隔震层设置橡胶隔震支座，利用橡胶隔震支座的水平柔性形成一道柔性隔震层，通过柔性隔震层吸收和耗散地震能量，阻止并减轻地震能量向上部结构的传递，最终达到减轻上部结构地震破坏的目的。

这种隔震技术不仅可以保证结构的整体安全，并且能够防止非结构部件的破坏，避免建筑物内部装修、室内设备的损坏以及由此引起的次生灾害。

隔震装置主要由滚珠、弹簧和阻尼构成，滚珠的作用是在竖向支撑建筑物，而在水平向可以自由滑动，弹簧对结构进行复位，阻尼消减振动的幅度。其中，弹簧和阻尼的大小会影响减震的效果。

建筑隔震橡胶支座

建筑隔震橡胶支座的制造工艺流程：

1、橡胶材料准备：选用合适配方和材料，在制造厂炼胶，制造出符合要求的半成品-橡胶混炼胶，炼胶一般采用密炼技术。

2、表面处理：由于橡胶隔震支座有多层薄钢板与硫化而成，薄钢板必须先进行表面处理，一般采用磷化或喷砂处理；然后须在表面喷涂胶粘剂，才能保证钢板与橡胶之间的粘接。

3、硫化：橡胶隔震支座成型必须通过硫化才能完成，而硫化的工艺及参数的选取较为复杂，需要根据产品规格大小和性能要求才能确定。

4、组装：根据建筑设计要求，将连接钢板与橡胶隔震支座进行组装，完成全套产品的制造。

建筑隔震橡胶支座的应用实例：

建筑隔震橡胶支座已经在国内外广泛应用，在西方国家应用更早，1977年法国第一次将橡胶隔震技术应用于原子能发应堆中。目前世界上超过30多个国家在开展这方面的研究，这项技术已被应用在桥梁、建筑，甚至是核设施上。

设计安装建筑隔震橡胶支座产品能提高建筑的抗震等级，更能保障人民生命安全。建筑隔震橡胶支座这种新型的隔震产品的应用也将成为建设和谐社会、提升人民生活安全等级的重要手段。相信随着我国城市基础建设的不断发展，建筑隔震橡胶支座这种新型的减、隔震产品将会得到越来越广泛的推广和应用。

更为重要的是，对于重要或特殊的工程结构，隔震结构明显优于常规结构体系，可以处理后者难以解决的问题（诸如对室内重要设备或非结构构件的保护、地铁车辆段上部空间的开发使用等，此类问题共同之处在于降低结构的设防烈度，而常规结构体系无法实现这一点）橡胶支座上下各有一块连接钢板，连接钢板通过高强螺栓与预埋钢板连接。

预埋钢板焊有锚固筋，与结构相连。

（见1）建筑隔震橡胶支座施工工艺绑扎支墩钢筋：先绑扎支墩主筋，再绑扎支墩外侧箍筋和拉钩。

梁顶面标高以下的箍筋和拉钩全部绑扎到位，以上的箍筋和拉钩待梁筋绑完后再施工。

然后在支墩四个角部各焊一根短钢筋棍（与柱墩中附加的钢筋焊在一起），钢筋棍的顶标高为下预埋板的钢板下表面标高（见2）；与此同时，将梁底模支设完毕；——具体支模由施工方设计方案.橡胶支座安装下预埋板：利用塔吊将下预埋板吊至支墩上，然后利用葫芦吊（或人工）将埋板吊装到位，下预埋板标高和中心线位置调整准确后简单固定下预埋板；减震盆式橡胶支座不但保留了原盆式橡胶支座承载力大、转动灵活、建筑高度低等优点，而且在橡胶板上增加了一个其上表面设有一下消能板的钢衬板，并在单向活动支座中间钢板或固定支座盆塞的下表面设有一上消能板，又在支座钢盆上缘口的槽口内设有一橡胶阻尼圈。

这样，支座顶板与橡胶板上方的钢衬板之间，即上、下消能板之间形成了一个干摩擦面，在地震水平力作用下干摩擦面可以滑动，消耗地震能量。

在平时干摩擦面不滑移，阻尼橡胶圈也不会产生挤压变形。

此外，在支座钢盆上缘口上设置的橡胶阻尼圈受地震力水平力等荷载作用后产生挤压变形，使地震能量得以释放。

此类支座除具有消能减震作用外，由于该支座中间钢板或盆塞下部置于支座钢盆内，则地震时不会产生落梁现象，地震后对桥墩或桥台的受力也不会产生太大的影响。

按使用性能分为单向活动支座和固定支座。

A、配制特种补偿砼，满足砼设计要求具体做法：通过普通砼的配合比设计和试配，找出强度和水灰比的关系曲线；根据C50的强度来选定水灰比；选定水泥用量来计算加水量；根据选定的砂率来计算试配用的砼配合比。

试配时核对坍落度，并制作强度试件、自由膨胀率试件和限制膨胀率试件。

强度等级膨胀率‰材料用量（kg/M3）坍落度（mm）水泥粉煤灰JM-Ⅲ砂石水500.3‰41065486321098165210～220备注：水泥：P.042.5级水泥；粉煤灰：I级灰；砂：中级砂细度模数2.5；碎石：最大粒径25mm，压碎值为7.8，连续粒级；外加剂：江苏省建筑科学研究生产的JM-Ⅲ复合型外加剂。

当强度和膨胀率试验符合设计要求时，再经过现场试拌进行调整确定工程采用的配合比。

特种补偿C50砼配合比（以前的案例）：绑扎隔震层底板梁钢筋：绑扎梁钢筋时，切忌碰撞下预埋板，如单排钢筋位置与预埋锚筋和预埋螺栓套筒位置冲突时，可将梁钢筋呈2排或多排布置，箍筋肢数不变。

支设梁、支墩侧模与板底模：支墩和梁侧模板采用15mm厚木胶合板，背面衬50×100方木；楼板模板支好后，在上面放出隔震橡胶支座的平面位置控制线；下预埋板最终校正固定：底板钢筋绑扎完成后，对下预埋板进行精确校正并固定牢固；高强螺栓预拧与下预埋板保护：为保证下预埋板上套筒的位置准确，同时也为了防止浇筑砼过程中套筒内落入砼，先行将高强螺栓拧到预埋板上，但不用拧紧；同时做好防护防止浇筑砼时污染预埋板表面；浇筑梁板、支墩砼：梁板与支墩的砼一次性浇筑。

为防止布料机振动使下预埋板发生位移，可采用汽车泵浇筑。

对于竖向刚度、水平刚度、屈服后水平刚度（有芯型）、等性能项目进行抽检，每栋楼每种规格按20%抽检但不应少于4件。

材料进场需提供质保证明与检验报告；钢材种类应符合设计要求；预埋螺栓套筒、预埋锚固钢筋与钢板的螺纹连接应牢固，套筒内螺纹应完好；螺栓需提交第三方检测报告预埋套筒与锚固钢筋焊接第三方检测报告预埋件磁粉探伤第三方检测报告隔震橡胶支座安装时的劳动组织序号人员人数职责1项目技术负责1负责全面技术质量管理安全管理技术员测量员11负责落实方案与交底负责安装位置监测和检查4工长1组织人员进行施工5塔吊操作员1负责工件吊运到位6材料员1负责材料接收与保管7钢筋工2-4负责安装预埋件及隔震橡胶支座橡胶支座安装时施工人员对于支座的质量控制橡胶隔震橡胶支座及下预埋板地中心标志齐全、清晰；橡胶隔震橡胶支座表面清洁、无油污、泥沙、破损等；焊缝外观无夹渣、咬肉、漏焊；丝扣无裂纹损毁；防腐涂层均匀、光洁、无漏刷现象允许偏差项目表5允许偏差项目项次项目允许偏差检查方法检验数量1下预埋板顶面标高±2.5mm水准仪测量10％且不少于2处2同墩相邻±1mm水准仪测量3水平度5‰数字水平尺测量4橡胶隔震橡胶支座中心平面位置5mm钢尺测量5顶面水平度8‰水平尺测量6预留螺栓孔直径0～+1mm钢尺测量7预留螺栓孔位置±1mm钢尺测量QZ系列球型橡胶支座的安全措施进入施工现场戴好安全帽，穿戴规定地劳动保护用具；QZ系列球型橡胶支座施工现场严禁吸烟；各特殊工种经培训考试合格后持证上岗，严禁无证作业；搬运车吊运时，应检查车体吊杠及链钩安全，防止链断杠折伤人；QZ系列球型橡胶支座安装过程必须要有足够的操作空间，并做好防护；橡胶隔震橡胶支座存放、安装处，不得堆放易燃易爆物品；严禁乱接乱搭电线，电器设备维修等由专业人员操作；QZ系列球型橡胶支座施工现场人员注意配合，确保施工安全；隔震层构件的更换、修理或加固，应在有经验的工程技术人员的指导下进行。

橡胶支座水平剪切弹塑性力学性能试验研究，本文通过对铅芯橡胶支座剪切弹塑性力学性能试验，发现铅芯橡胶支座的滞回曲线与加载时程密切相关，在同一水平应变下，水平剪切刚度随加载次数的增多有所减小，最后趋于稳定；在不同应变下，水平剪切度随应变的增大而减小。

试验还表明铅芯橡胶支座不仅在大应变存在着小应变滞回特性，而且在小应变也存在着小应变滞回特性，目前现有的铅芯橡胶支座恢复力模型中都没有考虑加载时程基础上的应变滞回特性，因此铅芯橡胶支座这一特性在隔震建筑特别是高层或超高层隔震建筑设计中应该引起注意。

铅芯橡胶支座；剪切弹塑性；小应变滞回特性铅芯橡胶支座有多少规格及型号有哪些呢?隔震橡胶支座有很多种，铅芯橡胶支座是其中的一种，现在有铅锌隔震橡胶橡胶支座，没铅锌隔震橡胶橡胶支座，隔震橡胶橡胶支座直径多少的，都不一样，一体型的还是分体的，好多种。

橡胶本身的是G4的还是G6的，都不一定..比如:铅芯橡胶支座适用范围：高度不超过40m，以剪切变形为主且质量和刚度沿高度分布比较均匀的多层和中高层结构。

隔震橡胶橡胶支座：有天然夹层橡胶橡胶支座、铅芯橡胶橡胶支座，高阻尼橡胶橡胶支座等。

⑴天然夹层橡胶橡胶支座具有较大的竖向刚度，承受建筑物的重量时竖向变形小，而水平刚度较小，且线性性能好。

由于天然夹层橡胶橡胶支座的阻尼很小，不具备足够的耗能能力，所以在结构使用中一般同其它阻尼器或耗能设备联合使用。

⑵芯橡胶橡胶支座不但具有较理想的竖向刚度，而且本身具有消耗地震能量的能力，故铅芯橡胶橡胶支座在结构使用中受到广泛欢迎。

铅芯橡胶支座结构消能减振：（1）消能支撑：可以代替一般的结构支撑，在抗震和抗风中发挥支撑的水平刚度和消能减振作用。

有方框支撑、圆框支撑、交叉支撑、斜杆支撑、K型支撑等。

⑵消能剪力墙：可以代替一般结构的剪力墙，在抗震和抗风中发挥支撑的水平刚度和消能减震作用。

⑵消能剪力墙有：竖缝剪力墙、横缝剪力墙、斜缝剪力墙、周边缝剪力墙、整体剪力墙。

⑶消能节点。

⑷消能联接：在橡胶支座结构的缝隙处或结构构件之间的联结处设置消能装置。

⑸消能支承或悬吊构件消能器：粘滞（流体）阻尼器和粘弹性阻尼器。

⑴粘滞（流体）阻尼器：原理是与结构共同工作的粘滞流体阻尼器的导杆受力，推动活塞运动，活塞两边的高粘性阻尼介质产生压力差，使阻尼介质通过阻尼孔，产生阻尼力。

⑵粘弹性消能器通常由钢板和固体粘弹性材料交替叠合而成。

原理是通过粘弹性材料的往复剪切变形来耗散能量。

请关注：伸缩缝和公路橡胶支座的选用和检测叠层橡胶支座构造原理和安装施工工艺，叠层橡胶支座隔震是建筑结构抗震技术中的新兴技术。

本次选取8个典型地区进行现场交通荷载调查，其调查范围覆盖我国东北、华北、西北、西南、东南、华中以及中原地区，与全国的交通荷载的实际情况虽有所出入，但具有较强的代表性，完全可以应用于公路荷载标准研究。

本次交通车辆荷载调查所选地区，具有以下几个特点。

1)山西运煤车辆较多，就轴重而言可算全国车辆荷载的上限，具有较大特点。

2)南京车辆轻，就轴重而言可算全国车辆荷载的下限，但流量较大，循环次数多，对结构影响较大。

3)武汉地区为九省通渠，交通流量较大，车辆形式种类繁多，轴重一般，但循环次数多，对结构影响较大。

4)河南为我国中原地区，轴重和流量均属于中位，具有一定的全国代表性。

5)大连、青岛、厦门为沿海地区，集装箱车较多，轴重较重，但流量不是太大，也具有沿海地区车辆的代表性，值得研究。

6)广州、江门、深圳等珠三角城市车辆荷载代表着我国工业经济较发达地区车辆荷载的特性，对分析我国现行车辆荷载的全面性具有一定的现时意义。

7)重庆地处西南高原山区（三峡库区），其车辆荷载具有一定的特点，在西南片区具有较强的代表性，应纳入本次车俩荷载调查范围。

2国家车辆标准车辆荷载调查数据繁多，在此不再一一罗列。

由于各省之间情况各异，经济增长点各不相同，车辆荷载出入较大。

国内有众多的汽车生产厂家，每个厂家均有很多不同类别的车辆，每一类别的车辆又有不同的车型，每一个车型有不同的轴组数，每一个轴组数也有不同类型的轴型组合（轴重和轴距均不相同），再加上不同类型的各种改装车辆，我国车辆类型不计其数。

随着我国经济的高速发展，预计日后仍有更多类型车辆将出现在我国的高速公路和桥梁上。

据《公路法》以及国家有关法规规定，在公路上行驶的车辆轴载质量应当符合公路工程技术标准、《道路车辆外廓尺寸、轴荷及质量限值》（国家强制标准GB1589-2004）及交通部《印发关于收费公路试行计重收费指导意见的通知》（交公路发[2005]492号）的要求。

在实行计重收费的公路上行驶的载货类汽车如超过认定标准，则被视为已超过公路的承载能力。

当车辆各轴对应的轴重认定标准之和与该车对应的车货总重认定标准不一致时，以二者之间的较小值者作为该车对应的公路承载能力认定标准。

3调查车辆情况分析虽然我国对汽车生产厂家做了一些详细的条文规定，轴重和轴距离散性较大，给本次车辆荷载分析统计工作带来一定的难度。

但各省内车辆还是有一定特点的，省内车辆荷载统计数据完全可以收敛。

根据车辆荷载调查的情况，首先整理出各省的车辆荷载表，再根据此表按轴组数分类，做数据简化处理，取现场出现率较高的车型作为该类别车辆的代表车型（具有平均意义）。

具体计算时可抛弃一些离散性较大的数据，对各省车辆荷载进行分类归纳、统计、分析、推导出各省的典型车辆荷载。

衡水橡胶工程生产的公路桥梁支座，橡胶支座质量保证，请放心购买。

近些年，工程橡胶产业发展迅速，桥梁支座，橡胶支座，桥梁伸缩缝，橡胶止水带等产品的市场需求量也水涨船高，这都得益于国家出台了一系列扩大内需促进经济增长的政策，加大了对基础建设的投入力度，市政、高速铁路和机场的建设与发展为工程橡胶产业提供良好的发展机遇。

自今年以来，在国家在铁路及公路上投资力度的放缓的背景下，工程橡胶产能的过剩的情况逐渐的显现出来，下一步，工程橡胶产业的竞争将更加激烈，新一轮的价格竞争将更加激烈，由此导致一些企业将牺牲大部分利润降低价格，压缩桥梁支座利润，另一方面，由于产品成本很难下降到。

以往粗放式的发展必将往集约化方向发展，一方面要加强老产品的升级，在激烈的市场竞争中从各方面降低成本，保持竞争力；另一方面，要加强新产品的研发，形成差异化竞争，提升企业在市场上的核心竞争力。

随着我国国民经济的快速增长，国内汽车工业近年内发展势头迅猛，车辆种类繁多，各类轿车、客车、货车、牵引车、特种车、专用汽车、越野车，不计其数。

使得我国公路设计行业的荷载标准相对滞后，各类公路设计规范中的荷载标准亟待更新。

70年代，在进行了大量车辆荷载调查研究后，欧美、日本等国，制定出了公路桥梁疲劳设计荷载谱或疲劳车辆模型。

我国铁路行业在这两方面都已开展了系列研究，取得了一定的成果，并实施有关规范的编制。

然而，公路桥梁这方面的研究十分匮乏，至今没有公路行业的桥梁疲劳设计规范，其中一个重要原因便是，没有制定出适合我国国情的疲劳荷载谱。

而要推导荷载谱必须基于全国大面积的交通荷载调查的基础上才有可能进行。

我国现行的《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）颁布使用至今已达20余年之久。

我国公路钢桥规范有关疲劳部分与当前钢桥大规模建设和发展并不相称，不利于钢桥安全可靠耐久地使用，亟待更新。

汽车工业经过五的发展后，无论是车型还是轮重、轮距、轴距均发生了较大变化。

2004年底，交通部颁布实施的《公路桥涵公路桥涵设计通用规范》JTGD60—2004，中的车辆荷载已显得滞后，亟待更新。

同样《公路水泥混凝土路面设计规范》JTGD40—2003和《公路沥青路面设计规范》JTGD5010—2006，中的车辆荷载也有类似的问题，但更新的前提条件是，要有大量的现行交通荷载调查资料，否则难以实现。

本文坚持理论研究与实际调研相结合，充分体现国情的实际情况；用实际调查数据说话，在实际调查数据的基础开展理论研究；有选择地在全国高速公路和桥梁上，进行现有交通荷载调查和参数统计，然后运用均值和方差的数学统计方法对所收集数据进行分类整理、统计，按照各种车辆（轴重、轴距）出现的频遇值找出中国各地具有代表性的典型车辆。

1中国车辆荷载形式公路荷载标准制定是否合理，是否适合我国国情，取决于所收集基础资料的深度和广度，例如公路车辆分类，各类车辆尺寸、质量、轮胎及其变化范围，车辆交通特性等数据，以及所收集数据统计分析方法的正确性。

可见收集车辆荷载资料的基础工作尤为重要。

同时考虑到公路车辆繁多、复杂，以及对公路、桥梁损失的影响程度，本次全国公路交通荷载调查重点是3吨以上的车辆。

首先要了解国内现有典型公路桥梁上行驶车辆荷载的分类情况以及出现频率较高的品牌车辆基本参数和一些技术指标。

为了与国际通行标准接轨，依据国际标准ISO3833，2001年我国重新制定了汽车分类的新标准《汽车和挂车类型的术语和定义》(GB/3730.1-2001)将汽车分为乘用车和商用车两大类。

通过在山西、福建、南京、广东、湖北、河南、辽宁、重庆等地的高速公路（桥梁）收费站的车辆荷载调查。

得知在我国高速公路上出现频率较高的品牌车辆大致有东风、江淮、解放、五十铃、长安、福田、江铃、金杯、奔驰、跃进、斯太尔、欧曼重卡、奥龙等品牌。

每个品牌均有众多车型，经分类整理。

2全国交通荷载调查考虑到国土面积较大，车辆种类繁杂，如果在各省展开交通荷载调查，将导致调查工作量过大且无必要。

本次调查分别在我国的东北、西北、东南、西南、华南、中原等地区选取了8个典型高速公路和桥梁收费站进行现场交通荷载调查，调查结果具有较强的代表性，完全可以应用于公路行业各类标准规范的荷载研究。

由于研究目的不同，与一般交通部门的调查内容有所不同的是除了在一定时间段内记录各类车辆的交通量外，还涉及车辆荷重方面的参数，包括轴距、轮距、轮间隙、轴重、轮重、总重、货车比例、方向系数、车道系数、轮距横向分布系数、平均行驶速度、年增长率。

3典型车辆荷载谱推导首先根据各省调查的车辆荷载数据，按轴型和轴组数分类统计，制定出各省车辆荷载调查统计表格；合并相近车型，并将轴重和轴距等基本参数凑成较为整齐的数值，采用数理统计的方法，提取典型车型的基本参数；然后轴重按照等效疲劳损伤原理，求出每种模型车辆中各个轴的等效轴重，各个等效轴重之和即为模型车辆的等效总重，轴距按照同一类中每种车辆出现的相对频率作为权数，按轴距的加权平均值求出该类模型车辆的各个轴距。

最终得出各省的典型车辆荷载频值谱。

4结论由于汽车工业的迅猛发展，近年来我国公路行业许多技术标准和规范，亟待更新，但由于缺少一手基础调研资料，或是调查资料有限，而无法发展。

本文是以2007年，交通部公路工程标准制修订项目“公路桥梁疲劳设计荷载标准”为依托，第一次为一个基础科研项目的开展，在全国范围内进行交通车辆荷载的实态调查，共采集或收集了近7万辆汽车的相关动态数据，为本项目的研究提供了科学的依据，为制定符合中国特色的公路桥梁疲劳设计用的标准车辆荷载模型奠定了坚实的基础。

一次性采集或收集如此多的基础数据在国际上也是少有的。

同时也为《公路桥涵设计通用规范》、《公路水泥混凝土路面设计规范》和《公路沥青路面设计规范》，中车辆荷载的更新提供了大量的数据支撑，修编上述规范，可根据各自研究的目的和方向，合理取用本文的车辆调查结果。

是专业生产盆式橡胶支座、板式橡胶支座、桥梁伸缩缝装置、橡胶止水带、橡胶气囊等五大系列，上千个品种。

本公司集研发、生产销售、施工于一体，全方面服务的生产企业，产品质量过硬，通过了国家质量标准鉴定，请广大客户放心购买。

并联体系将发挥以下几个方面的作用

a)水平变形过程中轴力的转移可以防止承载支座失稳破坏；

b)后备支座的水平刚度将会限制并联体系水平位移的进一步增加；

c)后备支座提供的摩擦力是随位移增大而增大的，因此它实际是一个变摩擦体系，大位移时提供的不断增大的摩擦力可以有效的控制承载支座的最大位移；

d)后备支座顶部滑动面在滑动过程中提供摩擦阻力卢P：，因此并联体系的水平力.位移特性具有一定的滞回耗能特性；

e)即使承载支座由于变形过大而破坏，但由于后备支座能够继续承担竖向和水平荷载，并联体系仍将继续工作，直到后备支座发生破坏。

后备隔震橡胶支座顶部滑动面的摩擦系数可以取得比较大，例如0.2或更大，因此可以应用价格比较低的摩擦材料。后备支座可采用直径较大的橡胶支座，但并不是经济的方案。在水平大变形条件下后备支座应该能承担上部结构的全部轴压力和通过滑动面传递下来的摩擦力，对其水平刚度并无特殊要求，为了减少抗震设防的费用，可以使用钢管混凝土支墩等刚性支座来代替图2中后备橡胶支座，并在其顶部设置摩擦滑动面。

隔震橡胶支座与摩擦滑动机构串联应用的方案在桥梁和建筑结构中均已有应用。在桥梁结构中应用带滑板的板式橡胶支座比建筑上更早，此串联体系的水平方向滞回特性基本上可以用理想弹塑性模型来表示。将这种串联机构应用于房屋建筑时，日本学者在隔震建筑建成以后在其旁边安装了不受竖向荷载的弹性恢复元件，此元件通常是用纯橡胶块制作的，这样形成的隔震体系具有双线型弹塑性的特性。

在此体系中隔震橡胶支座的变形能力需要与滑板的起始滑动力很好匹配，才能做到既保护了承载支座免遭破坏，同时又充分发挥其变形能力。本文推荐的承载橡胶支座与带滑板的弹性或刚性支座的并联体系，将带摩擦滑动面的弹性或刚性支座作为保护性的后备支座，它能保护承载支座免遭大震时的失稳破坏，同时还能通过变摩擦机构提供附加的阻尼力，限制隔震层位移的进一步发展。由于竖向荷载从承载支座向后备支座的转移是逐渐进行的，也不会产生碰撞和冲击，因此比采用设置挡块来防止承载支座在大变形条件下的失稳破坏要好。此体系的另一个特点是承载支座当侧向变形较小时，由于具有较大P-z5效应，水平刚度相对较小；在大变形时，由于轴压力减小，P效应明显减小，水平刚度呈增加的趋势，在一定程度上也能起到限制隔震层水平变形的作用。总之采用文中提出的方案可以充分利用承载橡胶支座的变形能力和降低隔震机构的总造价，因此不失为一种经济高效的体系。本文虽已为发展这一新体系做了一些基础性的工作，但为了将这一体系应用于实际工程，包括应用于新建工程和对已有的隔震机构采取附加的保护措施，还需要进行详细的动力反应分析和必要的试验研究工作，此外还需要对承载橡胶支座在恒载作用下的徐变影响和体系的参数优化等做深入的研究，这些都有待今后继续研究。为了使这一体系发挥更好的作用，在设计和应用时应该注意以下几点：

a)承载隔震橡胶支座的极限剪应变应该尽可能的大，例如达到500％或更高，并保证钢板与橡胶的相应粘结强度；

b)后备隔震橡胶支座应能承担上部结构的全部轴压力和通过滑动板传递下来的水平剪力；

C)后备隔震橡胶支座的滑动机构所用的摩擦系数应在分析比较的基础上加以选择，刚性后备支座在滑动面上的允许滑移量应与承载支座在无轴压力条件下的最大水平变形能力相一致；

d)承载橡胶支座上的轴压力与临界屈曲压力的比值宜适当选择，既要防止因此值过大支座在恒载作用下鼓出或倾斜，也要避免因此值过小而妨碍在大变形条件下轴压力从承载支座向后备支座的合理转移

e)隔震层顶部大梁的设计应考虑在大变形阶段主要由后备支座承担上部结构荷载时的内力变化，并满足相应的配筋构造要求。

铅芯橡胶隔震支座是目前国内外隔震结构设计中应用最广的一类隔震装置和弱连接装置，被广泛应用于新建隔震结构，加固改造工程以及连廊、雨篷、网架屋盖等与主体结构之间。橡胶隔震支座是目前世界范围内各类隔震结构中最常用的一类隔震装置，主要包括天然橡胶支座、铅芯橡胶支座和高阻尼橡胶支座及各类改进型支座。

不足：因为橡胶隔震支座通过水平剪切变形延长建筑桥梁的一阶固有周期，水平位移不能超过直径四分之三，否则发生失稳破坏，对于大型建筑需要支座比较大，导致设计施工造价等问题，满足要求的新型支座。耐久性和耐火性：橡胶空气氧化、气温、震动等影响 发生火灾时钢板良好的导热性会加速橡胶损坏，要注意。

研究表明：通过对比分析和国内实际情况，现阶段铅芯橡胶隔震支座具有更好的隔震效果和经济效益（直接建设经费和震后减少的损失费用)。建筑铅芯橡胶隔震支座从原始的应用于建筑桥梁工程中，逐渐应用到军队、医院、学校、消防中心、计算机中心、博物馆、商场、工 厂、住宅等重要建筑工程中。

经过几十年的淘汰式发展，隔震技术成为最有效的结构振动控制技术。借助铅芯橡胶隔震支座这种隔震装置，人类对建筑结构进行隔震设计的梦想终于得以实现。然而，建筑结构隔震设计效果的保证不仅仅依赖于能否生产制造出力学性能符合设计要求的铅芯橡胶隔震支座，还更大程度上依赖于能否对整体建筑结构进行可靠的隔震设计及计算分析。从国内外隔震技术发展的现状来看，叠层橡胶隔震技术室现代隔震领域的主流，且主要分布在人口稠密，经济发达的城市。村镇结构一般在4层以下，具有周期短，自重轻等特点，若采用传统的橡胶隔震技术，隔震支座的设计面压往往远小于极限面压，从而造成隔震支座成本的极大浪费。因此隔震技术在村镇难以推广应用的原因除了经济因素，还有设计及施工等方面原因，现有的隔震支座尽管技术成熟，但重量较大，需配备专业起重机械施工，且需要进行专门的隔震设计，这对于村镇建筑是不现实的。因此，迫切需要研发适合于村镇地区特点，经济、高效、设计简单、施工方便的隔震支座技术来满足我国广大农民生命财产安全的需要。

由此可见普通板式支座虽然能够延长结构的周期。隔离上部结构和下部结构的振动模态，但是相对铅芯橡胶支座而言，由于几乎没有滞回耗能的功能，其减震机理只是单纯地阻崮地震力的传播路径，抑制结构的前几阶频率的响应．并没有根本改变结构的动力特性。因此减震性能并不理想。它无法控制粱体的位移，其本身变位也达到了不可接受的程度，实际在地震波(如三类场地的第4、6、9号波)作用下梁的最大位移已经使支座达到了破坏的程度。由于普通板式支座的剐度不随变位变化，其正常使用性能就不如铅芯支座好。铅芯支座虽然初始刚度较大，但是大震时能靠它的低刚度减小墩顶位移，且由于其具有滞回耗能特性，能增大鲋构阻尼，把梁体位移控制在可以接受的范围内，更为重要的是铅芯橡胶支座的高阻尼可以避免与上部结构产生共振。阻尼改变了结构的固有振动特性，由实模态转变为复模态，复模态的激振相位和激振点随时间不断变化，使共振难以发生。桥梁的抗震性能得到了明显改善。

通过计算两类场地的减震率可以发现，三类场地有6条波的减震率低于50％，只有一条波在70％以上，而一类场地只有二条波的减震率在50％以下，有三条波的减震率高于70％；三类场地的减震性要较一类场地要差一些。此外，对减震性能不太好的一类场地的第7、9号波和三类场地的第2、4、6、7、9号波，通过频谱分析可以发现，均为比较典型的低频脉冲型地震波，因此，对易发生脉冲型地震的场地，使用减、隔震技术的玷构隔震设计应慎重。

不同地震烈度的影响

为考虑在不同地震烈度作用下的减、隔震性能，笔者采用了8度和9度两种情况下的地震波，进行结构动力响应分析。可见：对铅芯橡胶支座，在8度和9度地震波作用下，墩顶位移减震率基本上保持一致的减震性能，对隔震前后的梁体位移比。采用板式和铅芯支座在8度和9度烈度下，两者的位移比变化趋势基本上是一致的，但采用铅芯支座的梁体位移能保寺在较好的范围内。同时可以看出，三类场地的减震性能相对一类场地要差一些。总体而言，铅芯支座的减震性能要明显强于普通板式支座。

采用铅芯橡胶支座后，结构在不同烈度的地震波作用下，其墩底弯矩比变化差异很大，总的趋势是9度的弯矩比要高于8度的值。一类场地的第l、3、6、7、8、10条波，三类场地的第1、5、6、7、10条波，由于8、9度时采用普通支座的结构都已经入(或接近)屈服，所以弯矩比变化较大。一类的第2、4、7、9条波，三类场地的第8条波，由于8度下结构均未屈服，且8度弯矩值较小，所以弯矩比在8、9度下基本一致，这说明如果非隔震时结构未屈服，地震烈度增大后，不论是采用减震支座还是采用普通支座，结构的弯矩都呈现同步增大的现象。由于三类场地的2，3、4、9在8度时弯矩值已经很大，在9度作用下明显屈服了，所以其弯矩比变化也较大。产生以上原因是由于结构在普通延性抗震时，当发生屈服后其刚度显著下降，相应的结构抗力降低，所以随位移增大，内力响应增大的幅度减小；而采用铅芯橡胶支座后的结构由于未屈服，所以其抗力仍然是随着位移增大而线性的增大．内力响应增大较多，由此可见，采用位移来衡量铅芯橡胶支座的减震效果相对要好一些。

在不同地震波作用下，变化铅芯直径后，其墩顶加速度与采用普通支座肛的比值见图5。从图5可见，随着铅芯支座中铅芯：变径的增大，减震效果非常明显。这主要是由于随着铅芯直径的增大，支座的滞回耗能能力随之增大，提供的阻尼增大。隔震前后的梁体位移比(图7)显示，随着铅芯的增大，梁体位移显著降低，但是在铅芯为60mm和70mm的梁体位移比变化已经很小了。

为了限制结构地震瞢载作用下的动力响应值，减隔震体系应当具有良好的耗能性能。如果铅芯橡胶支座的初始刚度太小或者是屈服力太小，减隔震装置象一个线性弹簧一样，其刚度接近隔震体系的屈服后刚度。同时，如果屈服力太低，减震装置在正常使用荷载作用下，就会发生屈服，且减震装置的初始刚度太低，结构的基本周期有可能会落在风荷载可能引起共振的范围内，最终使铅芯支座发生屈服，所以当铅芯较小时，减震性能如同板式支座一样，并不理想。相反．如果铅芯支座的屈服强度太大，隔震体系的刚度就象一个刚度等于初始刚度的线性弹簧，不利于延长结构的周期，降低结构的响应，体现为结构的响应降低的幅度随铅芯直径的增大而降低。虽然隔震后桥梁结构墩顶加速度和墩底内力远小于隔震前的情况，但隔震后整个桥梁将会有较大的梁体位移，当梁缝问距较小时可能会引起相邻梁之间的碰撞甚至落梁，为此可以采用提高结构减隔震支座的水平剪切刚度，但是同时可以明显发现，随着铅芯的增大墩顶加速值是先降低，然后又有所增大，说明不可一味追求增大铅芯直径。因此，铅芯截面尺寸存在优选的问题，在保证有较好的减震性能前提下，尽可能选取截面较大的铅芯，减小了梁体的位移，起到防止落粱和减小伸缩变形的作用。

采用板式橡胶支座的桥梁，其墩顶位移、粱体位移比以及弯矩比在两类场地都高于铅芯橡胶支座，显示了在不同截面刚度的情况下．铅芯支座的良好减震性。可见，对于不f≈的地震波，结构的反应有很
大的区别．随桥墩刚度的变化规律也不同，因而铅芯支座的减震性能也不同。这主要是：不同的地震波由于卓越周期的不同，反映到结构响应上也就体现为不同自振特性的结构的动力响应的差别；此外，对采用延性抗震的普通支座桥梁，桥墩的位移值受截面刚度增大的影响很大，其位移变化的幅度要大一些。而采用铅芯橡胶支座的桥墩，其墩顶位移变化幅度相对要低，因此在墩高支座参数一定的情况下，增大截面刚度，并不一定能有效提高结构的减震幅度。

一、支承垫石的设置

为了保证安装球型支座的施工质量，以及调整、观察和更换支座的方便，不管是采用现浇梁法还是预制梁法施工，不管安装何种类型的球型支座；在墩台顶设置支承垫石都是必需的。

1、支承垫石的平面大小应能承受上部构造荷载为宜，一般长度和宽度都比球型支座的下钢板大200mm以上。垫石高度应大于60mm，以保证从梁底到墩台顶面有足够的空间高度，用来安放千斤顶，供支座调换时使用。垫石四周做成坡面，以防积水。

2、支承垫石内应布钢筋网，竖向钢筋应与墩台内钢筋焊接牢固。浇筑垫石用的水泥标号不低于C40号，垫石混凝土顶面预先用水平尺校准，力求平整而清洁。

二、QZ球型支座整套安装

1、现浇梁的安装

A、桥墩支承垫石应预留地脚螺栓孔，孔的尺寸应大于或等于三倍地脚螺栓的直径，深度稍大于地脚螺栓的长度。

B、在桥墩支承垫石上按设计图标出支座位置中心线。

C、支座产品出厂时是对中组装的（即支座是对称的），对于单向或双向活动支座，应根据安装时的气候温度按要求预设偏移量，然后用四块钢板连接牢固。

D、整体吊装支座，将地脚螺栓穿过支座底板的螺栓孔后扭上螺母，其外露螺杆高度不得大于螺母的厚度。找正纵、横向设计中心位置就位，使地脚螺栓插入垫石预留螺栓孔内，用四块钢楔块调整支座水平至设计标高，支座的四角高差不得大于2mm，并使支座底板高出垫石顶面20到50mm。

E、用环氧砂浆或无收缩砂浆灌注预留螺栓孔及支座底板垫层，待砂浆硬化后拆除四块钢锲块，并用砂浆填满空位，砂浆要求灌注密实。

F、将支座顶板穿过地脚螺栓后扭上螺母（其外露螺杆高度不得大于螺母的厚度），作为现浇梁模板的一部分进行浇注。为防止漏浆，可在顶板与模板之间四周空隙处用纱布或软木板填充。以后拆除模板时再除去。

G、现浇梁体形成整体并达到设计强度后，在张拉梁体预应力之前，拆除四块连接钢板，以免梁体的正常转动和位移受到约束。

H、对于活动支座，用酒精或丙酮清洁不锈钢表面，安装围板。

2、QZ球型支座预制梁的安装

A、B、C、D、E与现浇梁的安装一致。

F、预制梁上不易预留地脚螺栓孔，可以预埋钢板，预埋钢板的长度和宽度都比球型支座顶板大200mm以上，预埋钢板顶应焊接足够多的锚固钢筋并钻适当数目的排气孔。

G、吊装预制梁就位，落梁时应平稳准确。采用对称断续焊接方式把预埋钢板与支座顶板焊接牢固，采取降温措施，防止支座顶板过热而损坏聚四氟乙烯板和硅脂。

H、拆除四块连接钢板，用酒精或丙酮清洁不锈钢板表面，安装围板。

三、QZ球型支座的检查和维护

1、支座使用期间应每年定期进行一次检查及维护。

2、松动螺母，检查螺栓有无剪断，清洁上油以免锈死，然后重新紧固。

3、逐个记录支座位移量，检查相对位移是否均匀。

4、对钢件脱漆生锈处应重新油漆。

5、清扫垫石周围的杂物及灰尘，用酒精或丙酮清洁不锈钢表面。

6、定点检查支座高度变化，以便校核聚四氟乙烯板的磨损情况，当支座高度变化超过3mm时，应仔细检查聚四氟乙烯板的外露情况，确定是否该更换聚四氟乙烯板。

1、橡胶支座的作用

桥梁橡胶支座用于连接上部结构与下部结构，其主要作用是将上部结构上的恒载与活载反力传递到下部的墩台上去，使结构的实际受力情况与计算模型及理论图式相符合。设计时应根据支点反力大小、桥跨长度、梁体的变形情况以及支座高度要求等来选用合适的型号。

2、橡胶支座的类型及适用情况

常用的橡胶支座有板式橡胶支座、盆式橡胶支座、铅芯橡胶支座、球形橡胶支座等。每种类型有其各自的性能、特点及适用情况，作为设计者应对此充分了解，根据工程实际合理选用。

2.1板式橡胶支座有圆形、矩形、网氟板式橡胶支座等几种类型。普通板式橡胶支座的工作原理是以橡胶的弹性压缩来实现梁的竖向转动，以橡胶的剪切变形来实现梁的水平位移，因而没有固定支座和活动支座之分。在支座顶面粘贴一块聚四氟乙烯板后形成阴氟板式橡胶支座，安装时在梁底相应位置设置一块不锈钢板，利用聚四氟乙烯与不锈钢板之间磨擦系数很小的特点，使之成为活动支座。它除了具有橡胶支座的优点外，还能满足水平位量较大的要求。

按有无加劲物可将板式橡胶支座分为无加劲支座及加劲支座两种，无加劲支座只有一层橡胶板，加劲支座是在几层橡胶片内嵌入刚性加劲物组成。加人加劲物后，可以阻止橡胶片的侧向膨胀，提高其抗压刚度，但对水平方向的剪切刚度影响很小。加劲物的材料，在国外采用的有耐候性钢板、合成纤维、尼龙等。我同一般采用普通钢板，实际使用效果也很好。无加劲板式橡胶支座纵向承载能力较低，侧向变形较大，一般仅用于跨度20米以内的公路桥，用以代替油毛毡垫层，目前在实际工程中应用很少。加劲支座一般适用于支反力2000kN以下，跨度30米以内的公路桥梁或20米以内的铁路桥梁。

2.2盆式橡胶支座有抗震型盆式固定橡胶支座和测力盆式橡胶支座两种。其工作原理是在一个盆形的底座内放置受压橡胶块，利用橡胶在=相受力状态F具有流体的性质这一特点来实现大的转角，同时通过放置在梁间支承钢板上的聚四氟乙烯板与不锈钢板之间相对运动时的低磨擦系数来实现梁的水平位移。测力盆式橡胶支座是在橡胶支座的胶体内部设置油腔，通过油路在支座体外测读支座反力，可以准确测定支座反力，对于分析桥梁实际受力状况，保证结构安全具有重要意义，一般应用于特大挢项目。盆式橡胶支座能同时满足大的转角位移和水平位移，并能满足大的支座反力，因此广泛应用于大支反力及大跨径桥梁，一般在支反力大于2000kN或跨度大于30米时应尽量选用。

2.3铅芯橡胶支座是在普通板式橡胶支座的中心预留一个小圆孔，然后在孔内灌注铅芯而成。采用铅芯构造主要是增加阻尼作用，减少地震力、刹车制动力等对结构的冲击作用，耗散大量的冲击能量，显著改善结构的抗震性能。适用于支反力在8000kN以下，抗震要求较高的桥梁。

2.4球形橡胶支座是在盆式橡胶支座基础上经过改进发展起来的，它与盆式支座的区别在于其支鹰底板是带有球面的。球形橡胶支座的工作原理是利用球形衬板与球面四氟板之间的滑动来实现支座的转角位移。它具有受力明确、承载力大、转动灵活、容许转角大的优点，在斜弯坡桥和大跨径桥梁上应用较多。

3、橡胶支座的设计和布置原则

3.1桥梁橡胶支座的设计功能要求

桥梁橡胶支座应满足下列使用功能：

3.1.1将上部结构的荷重安全可靠地传递到下部结构，并保证支座本身有足够的强度；

3.1.2使梁体在温度变形、混凝土收缩徐变、活荷载及其它荷载作用下能自由变形；

3.1.3在车辆行驶作用下具有一定减振隔振效果；

3.1.4在地震力和台风作用下具有瞬时大变形和能量吸收作用；

3.1.5安装、维护及更换方便

3.2桥梁橡胶支座设计要点

3.2.1桥梁支座的反力、位移和转角计算

为了正确地选择和设计桥梁支座，应根据不同结构形式的桥梁，绘制计算简图，对支鹰所承受的反力、位移和转角进行全面分析和计算。支座除了承受竖向反力，还有纵桥向和横桥向的水平反力、位移和转角。通过计算后，对支座的反力、位移和转角进行最不利组合，并据此得出可靠的支座设计和选用参数。

3.2.2橡胶支座的振动周期、频牢计算

计算支座的振动周期，是为了满足桥梁的减振和抗震性能。支座的振动周期与桥型、跨度、宽度、材料性质、截面尺寸、支座的布置数量等因素有关。对此我国规范中并未明确规定，但参考国外相关规范要求，对此应作适当考虑，以全面衡量支座在使用过程中的各种受力情况。日本橡胶支座规范中规定，按不放支座时计算的周期和频牢值增加一倍，作为提供支座抗震、减振的设计参数。支座的抗震和减振要求有所不同，抗震要求位移大一些，减振要求位移小一些。因为抗震性能与地震力、风力有关，其振动周期长、频率低。而减振性能与车载量、车速、通车密度、刹车力等有关，其振动周期短、频率相对高。
按抗震要求设计时，对支座通常采用增大阻尼来解决大位移问题，增加阻尼的办法有油阻尼、铅芯阻尼、摩擦阻尼、橡胶阻尼等。减振设计时，直接采用橡胶层隔振来解决小位移问题。

3.3桥梁橡胶支座的布置原则

桥梁橡胶支座型式有固定支座、单向和多向活动支座三类。支座的布置形式与桥梁结构型式有关，支座布置不当会使支座过早损坏，在布置时应遵循以下原则：

3.3.1上部结构为空间结构时，支座除了要可靠地传递垂直和水平反力，还要求适应桥梁顺桥向和横桥向的变形；

3.3.2支座应使由于梁体变形所产生的纵向和横向位移及转角应尽可能的不受约束；

3.3.3当桥梁位于坡道上，固定支座一般应设在下坡方向的桥台上；

3.3.4对于较长的连续梁桥，固定支座应设在桥长中间部位，以减少两端支座的位移量；

3.3.5对简支梁桥一端设固定支座，另一端设活动支座；

3.3.6对T形梁桥，如果啊}面宽，要考虑支座横桥方向可能出现的位移；

3.3.7箱形截面的简支粱桥，应在固定墩上各设置一个固定支座和一个横向活动支座，在活动墩上设置一个纵向活动支座和一个多向活动支座；

3.3.8对于弯连续梁桥，支座布置会直接影响弯梁的内力分布，应使支座能充分适应弯粱的纵横向的自由转动，通常布置多向活动支座。

总之，桥梁橡胶支座的布置及类型的选择，应根据桥梁结构形式、跨度、荷载等级、桥面连续情况、纵横向坡度、地震条件等因素。本着经济、安全、实用的原则加以合理选用。在设计环节消灭事故隐患，保证工程质量和结构安全。

1、板式橡胶支座

板式橡胶支座具有构造简单、容易加工制造、用钢量少、成本低廉、安装方便等优点。板式橡胶支座适用于中小跨径的公路、城市和铁路桥梁。我国公路桥梁规范规定，标准跨径20m以内的梁和板桥，一般可采用板式橡胶支座。板式橡胶支座的适用反力一般为2000kN以下较为合理。

2、盆式橡胶支座

盆式橡胶支座是钢构件与橡胶组合而成的桥梁支座，具有承载能力大、水平位移量大、转动灵活等特点，适用于支座承载力为1 000kN以上的大跨径桥梁，也适用于城市、林区、矿区的桥梁。盆式橡胶支座可分为单向支座、多向支座和固定支座。盆式橡胶支座构造简单、结构紧凑、滑动摩擦系数小、转动灵活，特别适宜在大跨度桥梁上使用。

3、球型橡胶支座

球型橡胶支座是在盆式橡胶支座的基础上发展起来的一种新型桥梁支座，设计转角一般为0.01tad一0.02rad，必要时也可以达到0.05tad，设计反力从1MN～30MN。球型支座按其工作特性也可分为固定支座、单向活动支座和多向活动支座三种形式，具有以下优点：

通过球面传力，因而作用到支撑混凝土上的反力比较均匀，转动力矩小，因此特别适用于大转角的支座，各向转动性能一致，适用于曲线桥和宽桥，不使用橡胶承压，不存在橡胶变硬或老化等对支座转动性能的影响，特别适用于低温地区。目前球型支座已在国内独柱支承的连续弯板结构、独柱支承的连续弯箱梁结构、双柱支承的连续T梁结构及大跨度斜拉桥中广泛应用。

4、四氟滑板式橡胶支座

在板式橡胶支座的顶面粘贴一层厚1.5mm～3mm、平面尺寸与之相等的聚四氟乙烯板，就制成四氟滑板式橡胶支座。它除了具有竖向刚度与弹性变形，能承受垂直荷载及适应梁端转动外，因聚四氟乙烯滑板的低摩擦系数，可使梁端在四氟板表面自由滑动，水平位移不受限制，特别适宜中、小荷载、大位移量的桥梁使用。

5、铅芯橡胶支座

铅芯橡胶支座是在一般板式橡胶支座的基础上，在支座中心放入铅棒以改善橡胶支座的阻尼性能的一种抗震支座。铅芯支座既是隔震系统，又提供阻尼，是解决地震区桥梁及结构物隔震系统相对价廉的一种支座型式。

6、拉压支座

拉压支座桥梁中有些支座为克服上拔支座反力而必须承受拉力，此时支座即要承受压力又要承受拉力。板式橡胶支座、盆式橡胶支座和球型支座都可以做成拉压支座的形式。

1．1普通板式橡胶支座

1)普通板式橡胶支座的结构与构造。板式橡胶支座通常由多层橡胶与薄钢板镶嵌粘合，硫化而成，支座在竖直荷载作用下，嵌入橡胶板之间的钢板，而支座的水平位移仅与支座橡胶的净厚有关，为防止薄钢板的锈蚀，在板式橡胶支座的上、下面及四周均有橡胶保护层，板式橡胶支座具有构造简单，安全方便，节省钢材，价格低廉，养护简单，易于更换等特点。板式橡胶支座有足够的竖向刚度以承受竖直荷载且能将上部结构的压力可靠地传递给墩台，有良好的弹性以适应梁端的转动，有较大的剪切变形以满足上部结构的水平位移，有良好的防震作用，可减少动载对桥跨结构与墩台的冲击作用。

2)普通板式橡胶支座的适用范围。板式橡胶支座适用于中小跨径的公路，城市和铁路桥梁，我国公路桥梁设计规范规定，标准跨径20 m以内的梁和板桥，一般可采用板式橡胶支座，但在实际应用中往往超越上列跨径界限，只有严格按设计原则考虑，均能取得满意结果。

圆形板式橡胶支座主要适用于圆形墩柱的立交桥和其他同样桥墩型式的桥梁。

氯丁橡胶支座，在一25℃一60℃温度下适用。

天然橡胶支座，在一35℃～60℃温度下适用。

三元乙丙橡胶支座，在一40℃～60℃温度下适用。

3)支座的外形尺寸、外观质量、解剖检测。支座外形尺寸应用钢直尺量测，厚度应用游标卡尺或量规量测，对矩形支座除应用在四边上量测长短边尺寸外，还应量测平面与侧面对角尺寸，厚度应在四边中心及对角线中心处量测；对圆形支座其直径、厚度应至少量测四次，测点应垂直交叉，并量测圆心处厚度，外形尺寸和厚度取其实测值的平均值。当施工单位或其他单位送来检测时，这是检测支座合格的第一步。

1.2四氟滑板橡胶支座

四氟滑板橡胶支座的适用范围：聚四乙烯滑板式橡胶支座能满足支座反力为90 kN～3 600 kN，但水平位移较大的桥梁需要，这种支座不仅适用于较大跨径的简支梁桥，而且适用于桥面连续的桥梁和连续桥梁等。

橡胶支座试验检测中遇到的问题及其注意事项

有时候支座数据不准确，不全是支座本身的问题，可能是试样放置位置的问题，也可能是传感器安置的问题和人员操作及仪器误差的原因而造成的。

1)由于人为原因造成试验数据不准确。首先检测了抗压弹性模量，在试验机的承载板上抹上少量滑石粉，将支座放入试验机，安装两个位移传感器(百分表)，然后开始试验，按规范预压三次，然后加载，加载前先将百分表调零，以2MPa为一级逐级加载，为一循环，每级持荷2 min后继续加载，待完成一个循环后，发现一边的数据明显小于另一边的数值，数据出现偏差。分析可能出现的原因后开始逐检查，结果发现原来是支座没有放置在中心位置，所以导致受力不一样，结果也就发生了变化，所以在每次放置试样时要检查试样是否放置到位。

2)由于加荷速度控制不当造成的试验数据不准确。试验时试验机的加荷速率完全影响试验数值，速度越快得到的数值就过大，所以一定要连续均匀加载，同支座有个从轻到重的接受过程。

天然隔震橡胶支座(RB支座)由连接钢板、橡胶层和夹层钢板组成，其中连接钢板用来连接基础与上部结构；橡胶层与夹层钢板分层布置，橡胶是一种伸缩性较强的物质．而分层设置的薄钢板能有效限制橡胶的竖向变形，而对水平向变形基本无影响。

钢板埋入式RB支座构造基本同钢板外露式。唯一的不同是这种钢板外围全部用橡胶支座包住，看不到钢板，从而对钢板起到保护作用，其耐久性要比前者强。工程中的橡胶支座直径通常在800一1000毫米之间。其竖向承载能力甚至比钢筋混凝土结构还结实。

2．天然隔震橡胶支座的基本性能

(1)HRB隔震橡胶支座竖向承载能力

随着橡胶阻尼性能的加强，支抗侧向变形能力，但垂直变形能力没有太大的影响，所以HRB支持垂直承载力和天然橡胶轴承基本相同。

(2)HRB隔震橡胶支座的水平变形能力

HRB具备天然橡胶的水平变形能力外，水平变形有一定的抵抗能力，使其吸收的能量比RB支持能力强。钢板约束变形，但水平不影响橡胶垂直变形。因此，RB支座的水平变形能力也很出众，剪切变形达到300％仍能保持稳定、无故障。因此，其抗震能力很不错。

(3)HRB隔震橡胶支座的复位能力

支持复位能力的基本和天然橡胶的HRB轴承。地震时候支座在外力作用下变形，吸收地震力，当外力消除，支座能回到初始位置，没有任何残余位移。复位能力是指RB支座发生变形后回复到原位置的能力。理论与实践表明，RB支座具有优良的变形能力与复位能力。

(4)HRB隔震橡胶支座的耐久性

HRB隔震橡胶支座的耐久性体现在两个方面：一是橡胶的老化；二是夹层钢板的锈蚀。为了提高橡胶支座的耐久性，常在RB支座外周设置保护层橡胶。即钢板埋入型支座，这种支座耐久性好。工程实践已经证明，橡胶即使在100年后仍然完好无损。日本调查显示，RB轴承使用lO年后，其性能保持不变，并预计只有3％在60年后下降性能。

(5)HRB隔震橡胶支座的基本力学性能

具有阻尼功能的HRB隔震橡胶支座，滞回曲线丰满。HRB在刚度较大时，刚度变形较大，如淡蓝色区域显示，随着变形量的增大，刚度软化，开始在剪切应变大于硬化，在绿色光显示的区域。大变形回复后，其滞回曲线加深色区域。滞回曲线所包围的面积表示其吸收的地震能力大小，由此可见，HRB隔震橡胶支座具有良好的耗能能力。

HRB隔震橡胶支座力学性能如上图，RB支座性能十分稳定，水平向力随着水平位移的增大而正比增长。天然橡胶支座由于它优良的性质已经在工程中广泛应用，目前其设计理念与施工方法均趋于完善．是隔震结构首选的支座之一。

铅芯橡胶隔震支座LRB是20世纪70年代，新西兰人发明的，这一技术对隔震技术的实用化进程做出了极大的贡献。20世纪80年代末到90年代初对橡胶隔震支座的元件和体系进行了一系列较为系统的理论、试验以及应用研究，并于1995年首次进行有关橡胶隔震支座的耐久性试验研究，总结得到橡胶支座的耐久性较好，且叠层橡胶支座的钢板层能够很好的隔离开橡胶层与空气，使得橡胶的老化速度减缓。通过力学性能试验研究其竖向及水平向刚度。它是以普通叠层橡胶支座为母本开洞得到的新型橡胶支座。

许多国家在进行建筑结构隔震设计的同时也进行了桥梁的隔震设计，新西兰于1978年在ToeToeBridge隔震设计中首次采用了铅芯橡胶隔震支座。1996年，Mass Ave Interchange桥首次采用HDR即高阻尼橡胶隔震支座作为隔震装置，在美国开创了HDR在桥梁隔震中的应用。1994年的穿越13本东京公路桥采用了LRB和HDR组合的隔震系统。在我国，橡胶隔震支座是从1965年开始研究和投入到实际工程应用中的，目前我国常用的桥梁橡胶隔震支座分为板式支座、盆式支座和聚四氟乙烯滑板组合支座。

在桥梁减隔震设计方面，对减隔震装置的力学特性与分析模型、减隔震桥梁分析方法、减隔震桥梁设计的基本原则、隔震实例以及各国桥梁减隔震实际规范的比较进行了归纳与总结。总结了采用板式橡胶支座的桥梁的设计计算方法，用试验研究了高阻尼橡胶隔震支座在桥梁隔震过程中的性能变化。

现阶段，铅芯橡胶隔震支座已经在建筑和桥梁隔震设计中得到了广泛的应用。在其使用过程中诸多不利的方面也渐渐显现出来，如橡胶的逐渐老化、开裂以及铅芯对周围环境所造成的污染都是需要解决的问题。同时，该种支座的力学性能随着时间的推移也会出现一定程度的下降。

鉴于此，一种高阻尼橡胶支座(HDR)将会在不久的将来成为其替代产品。欧美国家已经开始为研制具备稳定性能的新型高阻尼橡胶隔震支座而投入了大量的人力财力，并已初见成果。日本作为一个地震频发的国度在隔震支座技术方面的研究更是处于世界领先的地位，在日本政府和社会各界的大力支持下，日本橡胶公司与爱知工业大学已经研制出了性能良好的产品超高阻尼橡胶隔震支座，为橡胶隔震支座的推广使用做出了很大的贡献。而我国对高阻尼橡胶隔震支座的研究几乎是空白，对该技术的研究才刚刚开始，该技术拥有广阔的研究前景。

通过以上综合分析可知，橡胶隔震支座的生产工艺已经基本成熟并已得到广泛应用，但在以下几个方面还有改进和提高的空间。

1)橡胶层和钢板之间的粘结：

室内剪切试验表明，试件的压剪破坏主要表现在橡胶片与钢板之间的粘结不牢。因此，有必要探求一种高强的粘合剂以及适宜的粘合工艺，这将会是今后的研究重点。

2)竖向减震效用：

目前广泛使用的叠层橡胶隔震支座仅考虑的是水平地震荷载的作用，而对竖向地震作用几乎不予考虑。对一般的建筑物而言，竖向地震作用产生的影响可以忽略不计，但对一些大跨度以及悬臂结构，竖向地震作用产生的影响也不容忽视。这也就要求设计者在隔震支座设计时考虑竖向地震的作用。这种在水平以及竖向均能达到减震作用的三维减震系统在日本已经研制成功，而我国尚处于起步阶段。

3)支座抗拉强度不足：

叠层橡胶隔震支座系统在竖向拥有足够的抗压刚度，但其抗拉强度较低。对于使用隔震技术的建筑结构，在地震作用影响下，倾覆力矩将会引起很大的拉应力，这对隔震支座是极为不利的。因此，在保证其足够的竖向抗压刚度下，提高橡胶支座的抗拉能力也是将来的一个研究方向。

模拟分析过程中，主桁架的各杆件采用三维梁单元进行模拟；临时支墩和固结前的交界墩只起支撑作用，故可采用刚性支撑单元进行模姒；桥梁橡胶支座固结后的交界墩只是改变了边界条件，故可采用施加约束的方法进行模拟；墩顶的固结采用刚度非常大的刚性连杆进行模拟（刚度大于10倍的下弦杆）；应力的调整采用在跨中施加反力而不再临时支墩的拆除采用施加与临时支墩所承受的支撑力大小相同方向相反的力作用在结构上进行模拟。

另外，的单元对主墩和横系梁进行计算分析，但采用梁单元进行模拟时会大大的缩短计算时间，这正是对模型进行简化而又不影响计算精度的简便计算技巧。此时的各个可以忽略不计。挠度和内力均采用叠加法进行（结构处于线弹性状态），桥梁橡胶支座叠加法计算的原则是只计人而不计人在前一个计算阶段已经考虑过的荷载并将结果进行叠加。

桥梁橡胶支座交界墩固结和拆掉桥梁橡胶支座交界墩固结和拆掉临时支墩斜拉桥的模态阻尼与振型的耦合特性相当于去掉千斤顶，但计入托架的自重；反向施加调整外力，支墩上置千斤顶进行反向加载，梁索耦合体系的模态阻尼呈线性则耦合系统的模态阻尼会相应增大（减小）不进行应力调整的施工计算阶段的划分：第一阶段，墩顶固结前，此时考虑的荷载只有主桁架的自重；第二阶段，安装托架，此时的计算荷载不再计入主桁架的自重，第三阶段．因为交界墩固结只是改变了边界条件，而没有对结构施加外荷载，因此共同作为第三计算阶段，此时只考虑拆除临时支墩所施加在主桁架节点上的支撑力的反力，而不计入主桁架及托架的自重。

进行应力调整的施工计算阶段的划分：第一阶段，因为调整内力是在临时此时相当于拆除临时支墩并为了计算和叠加的方便，而将墩顶固结和调整内力作为第一施工阶段以避免对拆除支墩进行单独模拟，此时计入主桁架的自重和千斤顶施加在节点上的反力；第二阶段，安装托架，此时的计算荷载不再计入主桁架的自重和千斤顶所施加的反力；桥梁橡胶支座第三阶段，交界墩固结和拆除临时支墩，故计人的施工荷载是将千斤顶所产生的支撑力反向作用于结构。

随着拉索阻尼的增长，关系增长。在拉索阻尼值小于梁本身的阻尼值时，模态阻尼会小于非耦合振型的模态阻充气芯模。总之密切相关，橡胶支座与主梁振动相耦合的子结构的阻尼高于（低于）主梁的阻尼值。

关于橡胶支座材质橡胶老化的原因简单介绍大家都知道都知道橡胶支座是由橡胶和钢板依次罗列硫化而成，但是橡胶为什么会老化？如果不知道老化原因，那么养护橡胶制品就会变得非常困难，下面先给大家介绍下橡胶制品老化的原因，橡胶老化直接影响产品的使用寿命和性能。

橡胶的老化如同生命的衰亡一样。长期受着大自然的风吹、雨打、日晒、寒暑、霉菌等的侵袭，逐渐在外观上发生变色、脆化等性能的劣化迹象。橡胶老化是由内在因素本身的分子结构变化所决定的。老化的速度又与外界条件有着密切关系。空气中的氧、臭氧、日光、辐射能、高温、强酸、烧成以及曲挠疲劳、微生物等都会促使橡胶老化。其中，尤以氧和奥氧的作用最大。它能使橡胶分子氧化分解断链，破坏橡胶分子的正常结构，造成分于铁一个个断裂。橡胶的氧化过程是先在橡胶表面上进行，然后，由表及里，逐步深入到内部，使内部因氧化而降低弹性和强力，直到失去使用价值。

为了延缓橡胶的老化，除在制品中添加各种防老剂外，在保管和使用的时候必须注意外在因素的影响支座安装完成后需要浇筑钢筋混凝土橡胶支座安装完成后需要浇筑混凝土，但是很多时候都是时候都是浇筑钢筋混凝土，到底原因是为什么呢？下面给大家简单介绍下：钢筋与混凝土之所以能够共同工作，是因为混凝土结硬并达到一定的强度以后，两者之间建立了足够的粘结强度，能够承受由于钢筋与混凝土的相对变形在两者界面上所产生的相互作用力。

板式橡胶支座施工方案包括以下内容

1、桥梁基本情况的描述根据已确定的梁体重量、铺层厚度及重量、桥梁片数的连续情况，确定千斤顶的外型尺寸、吨位、数量等。
前述青海某桥梁为20m单孔箱梁，每跨l2片，N3跨连续，经过计算可知每跨起升总重量不超过6o0t，单边同时起升按照300t计算，选用24个30t千斤顶r每片梁2个)施工，其安全系数超过2，完全满足施工安全系数要求。施工时千斤顶起升方案的确定原设计纸及相关资料表明，梁体单边起升高度不超过2～3mm不会对梁体及其他结构造成影响。现场实际情况的不同千斤顶的起升方式也不同，一般可采用3种方式。

1)计算机+电动泵+千斤顶+传感器方式

此种方式现代化程度高，利用传感器测定各片梁的起升高度，将信号传至计算机。由计算机控制油泵工作，从而达到同步起升效果。此种方式可减少现场施工人员和人为因素造成的不利影响，但受现场
施工人员的技术素质限制。

2)电动泵+同步器+千斤顶的电动起升方式

此种方式可以防止因边梁和中间梁重量差异引起的整体起升差异，施工时应在桥面上进行适当配重。配重采用卡车装载砂石料，重量由施工人员根据实际情况确定。高压油管长度差距不宜过大，应基本保持一致。

2、千斤顶同步起升

3、手动泵+千斤顶的手动方式，每台千斤顶配备1个手动泵，起梁操作时根据每片梁的起升高度．随时调整，这样便于桥面整体平衡起升。高压油管的长度以满足使用要求为准，此种方式便于操作，目前
应用广泛。根据实际情况，在上述青海某桥梁的施工中，选用了此种方式对梁体起升。

4、旧板式橡胶支座拆除及新支座安装方案的制订

落梁复原及千斤顶拆卸的方法的注意事项，在施工方案中特殊情况处理预案的制订。施工方案成本的详细预算，施工前准备好千斤顶和用于找平的垫铁等辅助设施：连接千斤顶的高压管路，并进行试压检验。

5、观察施工现场条件，清理桥台、墩台以及操作区域的杂物、垃圾等

按照施工方案要求放置千斤顶，放置时应注意梁体起升后要便于更换支座，更换时不会触动千斤顶或临时支撑。

（1）用钢板找平千斤顶及梁底

放置千斤顶，并将千斤顶稍加起升，使千斤顶置于梁底和墩台间，至用手扳不动为止。在墩台和梁底之间放置百分表(或传感器)，以备检测起梁高度，对梁体进行预顶，观察其操作情况。

(2)预顶顺利完成后，进行实际操作

起梁时每片梁安排1人专门查看百分表，注意起梁的高度，随时调整使每孔12片梁整体平衡、同步起升。顶梁时不能过快，起升高度一般为2～3mm。

6、当我们要将旧橡胶支座从梁底取出，必要时可用钢筋等敲击

（1）迅速清理放置支座处，确保无砂粒等杂物，安放新板式橡胶支座到原位置。对桥台处的滑动支座不锈钢滑板进行检查，并进行擦洗。在支座的滑动面上涂抹52O1硅脂。新支座放置完成并检查后将临
时支撑拆除。

（2）开始落梁。为防止梁体损坏，或出现偏压等现象，落梁时应缓慢进行，且各个千斤顶应同步进行。

（3）落梁后应检查是否有偏压等现象，有则必须重新起梁并加以调整，检查无误后卸下千斤顶。

通过上述详细施工方案和施工步骤，经监理或业主批准后对青海某桥梁板式橡胶支座进行更换。并在施工中委派1名有经验的人员作项目经理，统一指挥整个更换过程。此次施工共更换支座40余使用同样
的方法在内蒙古、天津、云南等地成功地对有问题的板式橡胶支座进行了更换，更换后的支座经过近2年的使用，到目前为止未发现任何问题，使用效果良好。

但是，对于一些施工难度大的桥梁，譬如水上桥梁、高桥墩桥梁以及盆式(钢结构)支座，其更换尚没有好的方法，还需要在实际中进行研究，在桥梁寿命期内不应对支座进行更换。为此，只有在建桥初期，严格把守支座产品质量关，严格按照桥梁施工规范进行施工，才能有效避免桥梁建成后更换支座，使桥梁能有长久的使用寿命。

HRB隔震支座由连接钢板、橡胶层和夹层钢板组成，其中连接钢板用来连接基础与上部结构；橡胶层与夹层钢板分层布置，橡胶是一种伸缩性较强的物质．而分层设置的薄钢板能有效限制橡胶的竖向变形．而对水平向变形基本无影响。

钢板埋入式RB支座构造基本同钢板外露式．唯一的不同是这种钢板外围全部用橡胶支座包住，看不到钢板，从而对钢板起到保护作用，其耐久性要比前者强。工程中的橡胶支座直径通常在800一1000毫米之间。其竖向承载能力甚至比钢筋混凝土结构还结实。

2．HRB隔震支座的基本性能

(1)HRB隔震支座竖向承载能力

随着橡胶阻尼性能的加强，支抗侧向变形能力，但垂直变形能力没有太大的影响，所以HRB支持垂直承载力和天然橡胶轴承基本相同。

(2)HRB隔震支座的水平变形能力

HRB具备天然橡胶的水平变形能力外，水平变形有一定的抵抗能力，使其吸收的能量比RB支持能力强。钢板约束变形，但水平不影响橡胶垂直变形。因此，RB支座的水平变形能力也很出众，剪切变形达到300％仍能保持稳定、无故障，因此，其抗震能力很不错。

(3)HRB隔震支座的复位能力

支持复位能力的基本和天然橡胶的HRB轴承。地震时候支座在外力作用下变形，吸收地震力，当外力消除，支座能回到初始位置，没有任何残余位移。复位能力是指RB支座发生变形后回复到原位置的能力。理论与实践表明，RB支座具有优良的变形能力与复位能力。

(4)HRB隔震支座的耐久性

HRB隔震支座的耐久性体现在两个方面：一是橡胶的老化，二是夹层钢板的锈蚀。为了提高橡胶支座的耐久性，常在RB支座外周设置保护层橡胶．即钢板埋入型支座，这种支座耐久性好。工程实践已经证明，橡胶即使在100年后仍然完好无损。日本调查显示，RB轴承使用lO年后，其性能保持不变，并预计只有3％在60年后下降性能。

(5)HRB隔震支座的基本力学性能

具有阻尼功能的HRB隔震支座，滞回曲线丰满。HRB在刚度较大时，刚度变形较大，如淡蓝色区域显示，随着变形量的增大，刚度软化，开始在剪切应变大于硬化，在绿色光显示的区域。大变形回复后，其滞回曲线如图4加深色区域。滞回曲线所包围的面积表示其吸收的地地震能力大小，由此可见，HRB隔震支座具有良好的耗能能力。

并联体系将发挥以下几个方面的作用

a)水平变形过程中轴力的转移可以防止承载支座失稳破坏；

b)后备隔震支座的水平刚度将会限制并联体系水平位移的进一步增加；

c)后备隔震支座提供的摩擦力是随位移增大而增大的，因此它实际是一个变摩擦体系，大位移时提供的不断增大的摩擦力可以有效的控制承载支座的最大位移；

d)后备隔震支座顶部滑动面在滑动过程中提供摩擦阻力，因此并联体系的水平力，位移特性具有一定的滞回耗能特性；

e)即使承载支座由于变形过大而破坏，但由于后备隔震支座能够继续承担竖向和水平荷载，并联体系仍将继续工作，直到后备隔震支座发生破坏。

后备隔震支座顶部滑动面的摩擦系数可以取得比较大，例如0.2或更大，因此可以应用价格比较低的摩擦材料。后备隔震支座可采用直径较大的橡胶支座，但并不是经济的方案。在水平大变形条件下后备隔震支座应该能承担上部结构的全部轴压力和通过滑动面传递下来的摩擦力，对其水平刚度并无特殊要求，为了减少抗震设防的费用，可以使用钢管混凝土支墩等刚性支座来代替图2中后备橡胶支座，并在其顶部设置摩擦滑动面。

橡胶支座与摩擦滑动机构串联应用的方案在桥梁和建筑结构中均已有应用。在桥梁结构中应用带滑板的板式橡胶支座比建筑上更早，此串联体系的水平方向滞回特性基本上可以用理想弹塑性模型来表示。将这种串联机构应用于房屋建筑时，日本学者在隔震建筑建成以后在其旁边安装了不受竖向荷载的弹性恢复元件，此元件通常是用纯橡胶块制作的，这样形成的隔震体系具有双线型弹塑性的特性。在此体系中隔震支座的变形能力需要与滑板的起始滑动力很好匹配，才能做到既保护了承载支座免遭破坏，同时又充分发挥其变形能力。本文推荐的承载橡胶支座与带滑板的弹性或刚性支座的并联体系，将带摩擦滑动面的弹性或刚性支座作为保护性的后备隔震支座，它能保护承载支座免遭大震时的失稳破坏，同时还能通过变摩擦机构提供附加的阻尼力，限制隔震层位移的进一步发展。由于竖向荷载从承载支座向后备隔震支座的转移是逐渐进行的，也不会产生碰撞和冲击，因此比采用设置挡块来防止承载支座在大变形条件下的失稳破坏要好。

为了使这一体系发挥更好的作用，在设计和应用时应该注意以下几点：

a)承载橡胶支座的极限剪应变应该尽可能的大，例如达到500％或更高，并保证钢板与橡胶的相应粘结强度；

b)后备隔震支座应能承担上部结构的全部轴压力和通过滑动板传递下来的水平剪力；

C)后备隔震支座的滑动机构所用的摩擦系数应在分析比较的基础上加以选择，刚性后备隔震支座在滑动面上的允许滑移量应与承载支座在无轴压力条件下的最大水平变形能力相一致；

d)承载橡胶支座上的轴压力与临界屈曲压力的比值宜适当选择，既要防止因此值过大支座在恒载作用下鼓出或倾斜，也要避免因此值过小而妨碍在大变形条件下轴压力从承载支座向后备隔震支座的合理转移；

e)隔震层顶部大梁的设计应考虑在大变形阶段主要由后备隔震支座承担上部结构荷载时的内力变化，并满足相应的配筋构造要求。

案例：博卢高架桥1号线概况

1999年，土耳其西部发生了7.2级大地震，据统计共造成1000多人死亡，5000多人受伤，震害区绝大多数建筑物都遭到了破坏。当时，作为连接土耳其博卢省西部和山岭地区交通枢纽的博卢高架桥工程几乎已经竣工。

国外减隔震桥梁的失效分析

采用了“先进”的隔震和耗能技术的博卢高架桥1号线却在此次地震中没能幸免，遭到了严重的破坏

博卢高架桥失效原因分析

博卢高架桥的破坏引起了许多地震工程和桥梁工程界人士的高度重视。在大地震发生以后，美国m.c.constantinou教授等人多次对该高架桥进行设计和破坏的深入调查和研究。他们的结论是：博卢高架桥的破坏是由于其结构保护系统（即地震隔离系统）的失效所引起。根据计算分析结果并结合现场调查，指出了地震隔离系统的设计存在以下严重问题：

1.隔震系统的位移能力不足。依据aashto标准验算可得，该高架桥隔震系统的最大位移为820mm。而原设计的隔震系统的极限位移仅有210mm(滑动支座)——480mm(屈服耗能装置的极限位移)。通过利用博卢和达兹两处地震观测站分别对地震场地进行了地面运动情况的观测，并模拟了近断层的运动情况，得到的峰值位移应为1400mm。这巨大的差别说明了该设计不仅非常不合理（隔震的两部分位移能力不同），也远远不能满足达兹近场大地震的要求。

2.屈服后的刚度值偏低。为了确保隔震装置在地震中能自动回复原位，在1991年或1999年的aashto设计规范中均要求，在设计50%最大位移时，装置的横向恢复力应大于支座承受重力的2.5%。该支座承受的重力为14200kn，50%的最大位移160mm时的恢复力仅有1652kn，为重力的1.2%。远不能满足设计要求，无法保证支座恢复原位。

3.地震隔离系统的周期不符合设计规范要求。对于1080knm的屈服后刚度以及14200kn的重力荷载，该隔震桥梁的周期应为7.27s，为了不使隔震系统有过大的位移，在1999年的aashto规范中将这个周期限制为最大6s。但该桥也不符合这一规范要求。

4.结构保护系统没有足够的安全储备。显然，在对这座桥梁进行隔震产品的设计过程中,并没有考虑到高架桥将承受到如此大的地震动作用，致使整个隔震系统遭到了完全的破坏。然而，意外的超荷载情况时有发生，在桥梁构造设计中必须充分考虑，并采取必要措施才能满足人们对桥梁的使用安全要求。显而易见，连上述各项设计指标都不能满足，就更谈不上安全储备。

整个隔震层施工技术由以下四项技术组成：

1）橡胶隔震支座的研发、生产技术

（1）通过大量试验，解决了φ1000橡胶隔震支座的胶料、粘合剂的最佳配方设计。

（2）通过试验和理论相结合的方法确定了φ1000橡胶隔震支座的力学性能指标。

（3）通过理论计算和实际生产经验确定了模具的相关设计参数。

2）橡胶隔震支座安装施工技术

（1）采用一次预埋到位，避免通常采用的二次灌浆法，隔震支座先装法或者分两次浇筑墩柱混凝土。施工简单方便，效率高。

（2）采用按隔震支座相同位置螺栓孔的4mm厚钢模板，便于锚筋和套筒的平面位置和标高精确定位，防止锚筋和套筒在浇筑混凝土时产生偏位。

（3）为保证钢模板下混凝土浇筑密实，在钢模板上开直径400mm的通气孔。

（4）为保证套筒的垂直度，在锚筋底部点焊φ16定位箍筋，以确保锚筋不产生水平位移。

（5）为便于隔震支座日后更换，在隔震支座上表面铺设一层sbs油毡厚3mm。

3）隔震支座变形监测技术

采用全自动监测，通过安装高智能型位移计和自动跟踪全站仪，将位移数据通过无线网络传输到相应的数据库，软件可随时调用数据进行分析计算，并将变化量以图表的形式显示，从而实现自动监测。

4）橡胶隔震支座更换施工技术

（1）由于需更换的隔震支座在上部荷载作用下有一定的压缩量，在上部结构顶升的过程中会自然反弹，如果不采取措施，将增加楼板顶升的位移量，对混凝土结构形成威胁。为此，采取了将上下法兰板用两块钢板焊接起来的方式。

（2）千斤顶加载方式：在上支墩的顶升过程中，主支墩按照100t为一级进行加载，周边支墩按照50t为一级进行加载。此方法采取循序渐进的加载方式，安全可靠。

（3）为控制千斤顶顶升对混凝土结构造成的可能破坏，严格控制顶升的高度不超过梁跨的1/800，并采用千分表精确计量结构顶升高度。

技术指标

技术指标应符合相关规范。

适用范围

该技术既适用新建筑也适用旧建筑结构的抗震改良，既适用一般结构也适用于特殊复杂结构。

已应用的典型工程

旧金山国际机场航站楼、昆明新机场航站楼。

橡胶铅芯隔震支座的安装与保护

1、在地面上将下下两块连接板、橡胶铅芯隔震支座及上部预埋件组装好；

2、待下部结构混凝土达到75设计强度后，将预埋件螺孔清理干净，涂上黄油，再用黄油和油毡作一隔离层，为将来更换橡胶铅芯隔震支座作好准备。

3、按橡胶铅芯隔震支座平面布置图编号，将铅芯隔震支座吊装就位。

4、用高强螺栓将下连接板牢固地固定在下部预埋件上。

5、检查安装质量是否符合有关规程及标准的要求。

6、检查合格后，先对铅芯隔震支座连接板及外露连接螺栓采取防锈保护措施，然后用木框将铅芯隔震支座保护好，以防止上部施工过程中破坏橡胶铅芯隔震支座。

7、绑扎铅芯隔震支座以上部分的钢筋，进行上部结构施工。

8、铅芯隔震支座安装过程中，应做好安装过程的施工记录，上部结构施工过程中，每完成一层应作一次橡胶隔震竖向变形观测。

9、隔震建筑完工后，应对上部结构与水平方向和竖直方向阻碍物的脱开距离进行检查。

（一）隔震效果显著

建筑隔震技术能使结构抗震安全性大幅提高，近年来其优异的抗震效果在国内外大地震中得到了检验，以下是一些国内外典型实例：

实例1：1994年洛杉矶6.7级地震中，该地区有40座医院遭到破坏严重而不能使用。南加州大学医院为隔震建筑，地震中完好无损，成为救灾中心，对震后紧急救援起到了十分重要的作用。

实例2：1995年日本阪神7.6级地震中，西部邮政大楼是隔震建筑。震后该建筑完好，设备无损，在救灾中发挥了较大作用。地震记录显示该建筑所受地震力仅为非隔震建筑的十分之一。

实例3：2011年“3.11”日本9.0级地震，日在仙台、福岛震中区有许多隔震建筑，地震后毫无例外的完好无损，室内设施和物品甚至没有任何移位，其中包括超过100米的高层隔震建筑。

实例4：2013年四川芦山7级地震，芦山县人民医院门诊楼为隔震建筑，震后结构基本完好，设备正常使用，在抗震救灾中发挥重要作用。医院其它建筑破坏严重无法使用。

（二）具有较好的经济性

建筑采用减隔震技术，虽然减隔震装置的费用增加了建筑造价成本，但另一方面，由于采用减隔震设计，上部结构所承受的地震作用减小，梁柱墙截面减小，可减少钢材和混凝土的用量，工程造价相应降低。
通过对全国范围内130个项目、335万平米减隔震建筑工程进行调查，在建筑抗震性能大幅提高的前提下，九度抗震设防区采用减隔震技术，结构造价明显降低5%左右；八度设防区工程造价略降低或持平；七度区工程造价略增加，通常增加约100元/平方米。从长期经济效益和建筑全寿命周期的费用—效益分析来看，建筑物若遭遇较大地震，传统抗震建筑将造成结构和财产两个方面损失，同时导致企业、工厂等不能正常工作造成经济损失。而隔震建筑在遭遇较大地震时，建筑功能完好，财产不损失，因此，隔震建筑长期经济效益较好。

（三）具有良好的耐久性

橡胶隔震支座是由叠层橡胶钢板组成，橡胶片和钢板按照严格的工艺条件生产加工，橡胶和钢板粘结的非常紧密，隔震橡胶支座四周还有一层1cm厚的橡胶保护层，防止阳光、水和空气进入支座内部，并且隔震支座的工作位置是在隔震层，周围一般不会有阳光照射。根据实验研究和工程调查，隔震橡胶支座的抗老化性能超过80年。我国一般建筑的设计使用周期为50年。

（四）可改善建筑功能

传统抗震建筑，主要通过调整结构体系和增大梁柱截面来提高结构的抗震能力。增大梁柱截面，会导致结构体系个别区域刚度大，反而使结构延性降低，不利于抗震，也不利于发挥结构使用功能。对位于高烈度区的建筑以及结构形式比较复杂的建筑，结构形式和建筑高度受到限制，采用传统抗震技术解决难度较大。而建筑减隔震技术，可以降低上部结构的水平地震作用，适当降低抗震措施，可以选择合适的结构体系，使得上部结构设计更加自由灵活，建筑的使用功能得以充分发挥。

（五）地震后具有自动复位功能

地震后橡胶隔震支座产生变形，但支座内部橡胶将产生回复力，所以橡胶隔震支座具有自我恢复功能，地震后会在短期内逐步恢复到原位。目前经历过地震的隔震建筑没有出现过不能恢复的情况。

（六）施工工期

建筑使用隔震技术，施工时增加了隔震层的施工，比常规建筑增加了施工时间。但采用隔震技术后上部结构构件配筋减少，钢筋制作难度减小，建筑材料节约，制作人工减少。对隔震和非隔震建筑施工时间进行详细对比结果表明，总工期没有明显增加。

橡胶隔震支座（普通橡胶隔震支座、铅芯橡胶隔震支座和高阻尼橡胶隔震支座等）既具有较高的竖向承载能力、大水平位移能力和复位功能，同时普通橡胶支座与阻尼器、铅芯橡胶支座或高阻尼橡胶支座配合使用时可提供较大阻尼，由橡胶隔震支座组成的隔震体系理论、试验研究及工程应用已较为成熟，隔震效果显著，是目前建筑隔震的主流产品，国内外已经建成的隔震建筑90%以上采用橡胶隔震支座，我国建筑隔震采用橡胶支座的比例更大。建筑橡胶隔震支座在我国的应用较为成熟，标准较为完善。目前已颁布的相关标准有：《建筑抗震设计规范》（gb50011-2010）、《叠层橡胶支座隔震技术规程》（cecs126:2001）、《建筑隔震橡胶支座》（jg119-2000）、《橡胶支座第1部分：隔震橡胶支座试验方法》（gb20688.1-2006）、《橡胶支座第2部分桥梁隔震橡胶支座》（gb20688.2-2006）、《橡胶支座第3部分:建筑隔震橡胶支座》（gb20688.3-2006）、《橡胶支座第4部分普通橡胶支座》（gb20688.4-2006）。正在编写的标准有《建筑隔震施工与验收规范》、《建筑隔震设计规范》等。

任何一项与建筑结构安全相关的新技术的推广，通常都将经历研究、试验、试点再到广泛应用的较长过程。抗震新技术尤其要经过发生概率较低的大地震的实际检验方可推广应用。橡胶隔震支座经历了近50年的研究发展，目前橡胶隔震支座结构简单、造价合理、理论和试验研究成果比较丰富和完善，且经历多次地震检验效果明显，标准相对健全，技术较成熟，已进入推广应用期。在今后较长时期橡胶隔震支座将成为建筑隔震依托的主要产品。目前，我国建筑上使用最多的是普通橡胶支座和铅芯橡胶支座。普通橡胶支座阻尼较小，地震作用下的水平位移较大，但变形后的恢复性能好。铅芯橡胶支座在罕遇地震作用下水平位移较小，但是对于高频波的隔震效果相对较差，且上部结构高振型影响较大，针对两种橡胶支座的性能特点，通常采用两种橡胶支座合理组合的建筑隔震体系可以达到较好的隔震效果，同时隔震层罕遇地震下的变形也能得到较好的控制。由于铅芯橡胶支座在生产和使用过程中存在环境污染风险，所以国际上开始探索使用高阻尼橡胶支座作为升级替代产品，高阻尼橡胶支座阻尼和水平刚度依赖于应变频率和幅值，对高频波的隔震效果较好。高阻尼橡胶支座对橡胶材料性能要求较高，影响支座性能的因素较多，在试验研究及结构设计上尚有许多难点需要突破。另外，由于市场工艺水平的限制，过去我国建筑隔震支座产品尺寸较小、性能不稳定、产品繁杂，随着工艺水平的提高，标准化的高性能大尺寸隔震产品必将成为主流，以适应更高的建筑抗震性能要求。

橡胶隔震支座的应用领域较为广泛，即可用于隔离地震引起的振动，也可用于隔离设备振动或环境振动。在建筑工程上橡胶隔震支座广泛用于医院、学校、通讯、消防、电力、金融、博物馆、核电站等重要建筑，以保证地震后结构和设备完好，功能不中断。近年来在住宅项目上也有大量应用。橡胶隔震支座还广泛用于公路、铁路桥梁，以防止由地震引起交通中断，削减车辆引起的振动和温度变形。在设备隔震方面，橡胶支座用于贵重设备隔震和隔离震动设备引起的振动，橡胶支座还可用于石油浮放储罐和输油管线的隔震。

应用橡胶隔震技术比传统的抗震技术更加安全、可靠、经济。传统的抗震技术主要特点是“抗”，建筑的基础和地基牢固地联结在一起，由于地震震动的发生，引起上部结构运动，当超过材料的承载力时就会使建筑物的装修、内部设备受到很大的破坏；隔震技术通过各镇曾发挥“隔”的作用，使上部结构与下部基础脱离，隔震层刚度小，可有效减少地震反应70-90%，相当于降低地震烈度1-2度，并且节省工程造价5-20%，被广泛应用于生命线工程、重点建设项目和普通房屋建筑，除新建工程外，还广泛应用于旧建筑物的改良加固，被认为是抗震技术的一次重大飞跃。

建筑隔震橡胶支座的构造

建筑隔震橡胶支座由多层橡胶和多层钢板或其它材料交替重叠组合而成。对应不同建筑、桥梁的要求隔震橡胶支座可以有不同的叠层结构、制造工艺和配方设计，以满足所需要的垂直刚度、侧向变形、阻尼、耐久性等性能要求，并保证具有不少于60年的使用寿命。同时，应用于工程的建筑隔震橡胶支座的结构设计应满足国家和行业相关规范、规程和标准的要求。

适用范围

基础隔震技术的应用范围很广泛，对于重要建筑和生命线工程来说，通过采用隔震技术，提高了结构的抗震能力，在地震灾害发生时，可有效地发挥其“生命线”功效（如医院，消防指挥中心），保证其正常工作；将隔震技术用于放置贵重设备、仪器、产品的车间、仓库，可避免设备、产品遭受破坏；用于桥梁，可防止由地震灾害引起交通中断；用于博物馆，可使那些无价珍宝免遭震灾；用于核电站，不致因地震引起核泄漏；用于那些有历史价值的古建筑的加固修复，可更有效地保持建筑的原有风貌。

隔震支座设计

在框架结构每根柱下布置一个隔震支座，对应长期设计荷载小的柱布置弹性滑板支座，因剪力墙在大震时会出现拉应力，故剪力墙下布置橡胶支座，隔震层最大变形由橡胶隔震支座确定，铅芯支座主要布置在隔震层外围以增加隔震结构抗扭性能。结构的偏心率可通过合理布置铅芯支座位置得到控制。

架梁落梁时，T型梁的纵轴线要与支座中心线重合；板梁、箱梁的纵轴线与支座中心线相平行。

为落梁准确，在架第一跨板梁或箱梁时，可在梁底划好二个支座的十字位置中心，在梁的端立面上标出两个支座的位置中心线的铅直线，落梁时使之与墩台上的位置中心线相重合。

以后数跨可依照第一跨梁为基准进行。

在架梁落梁时要平稳，防止压偏或产生初始剪切变形，大家可以参考铁路桥梁板式橡胶支座规格表。

在安装T型桥梁时，若橡胶支座比梁筋底宽，则应在支座与梁筋底之间加设比支座大的钢筋混凝土垫块或厚钢板做过渡层，以免支座局部受压，而形成应力集中。

钢筋砼垫块或厚钢板要用环氧树脂砂浆和梁筋底贴合粘结。

落梁后，一般情况下支座顶面与梁面保持水平。

预应力简支梁，其支座顶面可稍后倾；非预应力梁其支座顶面可略微前倾，但倾斜角度不得超过5。

在设置板式橡胶支座的墩、台、梁应待可使用金属线代替拉杆木模在施工现场制作，木模与混凝土接触的表面应平整、光滑。

圆型板式橡胶支座与普通板式橡胶支座的工作原理是相同的，且造价低维养护方便。

由于板式橡胶支座是由多层橡胶与多层钢板交替平行叠置并通过硫化工艺相互粘连制成，橡胶层的厚度和钢板的厚度由板式橡胶支座的规格及形状系数确定，板式橡胶支座的单层橡胶厚度大致分为：5㎜、8㎜、11㎜、15㎜、18㎜，板式橡胶支座的单层钢板厚度大致分为：2㎜、3㎜、4㎜、5㎜。

由于其结构的特性，当板式橡胶支座受到垂直荷载的时候，在橡胶层厚度不同的支座上，其橡胶层处会出现明显或不明显的弧形突凸、钢板处会出现弧形凹槽状，因此形成了板式橡胶支座的侧面波纹状凸凹现象。

这种现象从理论上讲应视为正常现象，但这种正常现象应表现为板式橡胶支座四周侧面的波纹状凸凹应基本一致，否则应视为异常现象。

异常现象的产生基本上有两种因素造成，1、是梁体偏压板式橡胶支座（7）。

也就是说在梁体的作用下，板式橡胶支座的受力点未在中心。

该现象轻者表现在同块板式橡胶支座上波纹状凸凹现象不一致，重者造成板式橡胶支座单边脱空（示8）。

2、是梁底预埋钢板不平，其表面是由于焊接钢筋引起的钢板弯曲变形。

2波纹状凹凸现象应对措施造成波纹状凹凸现象的第一种原因的解决方法是：在吊梁前对梁体和墩台支承垫石进行检查，检查梁端底面与板式橡胶支座相关联处是否平整、两个板式橡胶支座相关联处是否平行。

如不符合应即时修整，应杜绝落梁后使用填塞楔形块的解决方法。

造成该异常现象的第二种原因的解决方法是：应在梁底钢板焊接与制造中解决。

往往有部分施工单位为了节约成本忽略了梁底钢板的质量问题，直接用毛坯钢板作为梁底钢板或焊接锚固钢筋后不进行调整，因此引起了钢板弯曲变形。

因为这些原因的存在使得落梁后板式橡胶支座产生压偏现象，另外因梁底钢板的弧形弯曲变形落梁后至使板式橡胶支座周边预先受力，使板式橡胶支座的波纹状凸凹现象更为明显。

较大的波纹状凸凹现象将会加剧板式橡胶支座的老化，从而出现表面龟裂现象。

如梁体已预制完成或因种种原因造成了不可调整的事实，建议采用环氧树脂进行修复以达到预埋钢板表面平整之目的。

在板式橡胶支座的使用过程中该避免这些问题的出现，安装完成后，对板式橡胶支座要经常的维养护。

国外在生产矩形板式橡胶支座的同时，也生产圆型板式橡胶支座，其承载力可达12MN，有些国家还列入了国家标准。

国内随着高等级公路的修建，弯桥、斜桥不断出现，因此也需要有适应该种桥梁的圆型板式橡胶支座。

现将主要实验结果介绍如下“1.圆型板式橡胶支座的中心受压试验通过对78块圆型板式橡胶支座的中心受压试验，得出支座应力应变曲线中发现当应力超过15MPa时，应力应变曲线明显变陡，因此支座的容许压应力易取为12.5MPa。

支座抗压弹性模量与形状系数的关系如下：E=66S-1622.圆型板式橡胶支座的剪切模量通过54组支座的剪切实验，回归分析得出圆型板式橡胶支座的剪切模量G=1.0MPa。

3.圆型板式橡胶支座的转动实验通过29组支座的转动实验，表明当橡胶层总厚度大于支座直径1/10时，圆型板式橡胶支座转动时，均可满足桥梁的转动性能要求，支座不会因为转动而脱空。

因而在桥梁工程界颇受欢迎，被广泛应用。

一、四氟板式橡胶支座的产品特点四氟板式橡胶支座的产品特点具有构造简单、价格低廉、无需养护、易于更换缓冲隔震、建筑高度低等特点，因而在桥梁界颇受欢迎，被广泛使用。

二、四氟板式橡胶支座使用范围a.作活动支谇使用：主要用于跨度〉30米的大跨度桥梁简支梁连续板桥、多跨连续梁桥。

b.作为滑块块使用连续梁顶推、T型梁横移、大型设备滑移。

三、四氟板式橡胶支座荷载等级分为100KN-10000KN厂家生产的板式橡胶支座的滑动板式橡胶支座和普通板式支座的区别橡胶产品订购流程一、通过电话咨询您要购买的产品信息！二、协商一致签订合同，预付定金。

三、本公司财务人员收到定金后，下生产单到车间开始生产。

四、产品出厂后，通过物流配货发至约定地点，或者就近地点。

五、收货确认后交付余款。

六、使用中如有任何疑问或技术问题，我们将为您提供技术支持！GJZF桥梁支座与普通板式橡胶支座的功能相似。

在安装过程中要严格按照安装步骤执行，以确保支座的使用寿命。

上部结构的荷载通过支座集中作用在一个很小的面积上，由于支座构造型式的不同，支座反力的力流分布如1—2所示。

辊轴支座的反力通过辊轴与滚动平面的线接触部分传力，力流产生明显的应力集中现象，因此要求接触面能承受较高的接触应力。

而板式橡胶支座、盆式橡胶支座和球型支座等支座反力的传递，通过平面传递到平面，传力通顺，不发生力流的颈缩现象，因而是一种比较合理的传力方式。

桥梁支座在施工时该按照施工步骤严格执行以避免桥梁支座产生脱空现象。

实际工程中出现以上两种情况的一般在板式橡胶支座安装就位，梁体落梁或现浇梁拆除模板后的近期内表现较为普遍。

出现这类异常现象的原因

1、是由于环境温度的变化和混凝土的收缩徐变而导致。

2、是由于落梁过程中在板式橡胶支座受到初始压力后人为的移动梁体而导致。

1.2应对措施避免第一种异常现象的方法，可以采用交通部公路规划设计院一九八八年组织汇编的《板式橡胶支座》一书中指出的：安装板式橡胶支座最好在年平均气温时进行，以减少由于环境温度变化而造成梁体膨胀或收缩给板式橡胶支座造成的不应有的初始剪切变形。

当不可避免一定要在最高环境温度或最低环境温度条件下安装施工时，可使用板式橡胶支座产生预变位的办法……。

但是，这一方案在施工过程中由于受多种因素的制约难以实现。

我们在多年的现场施工中总结了一些经验，在这里介绍大家，供大家在板式橡胶支座安装施工过程中予以参考。

其主要方法为：板式橡胶支座在安装施工过程中，在有条件的前题下应对环境温度予以考虑，另外主要是保证在落梁的时候避免板式橡胶支座发生初始剪切。

在落梁后不要急于拆除架梁设施，待每片梁落下后要仔细检查板式橡胶支座是否有初始剪切现象，如果有一定要进行调整，调整这种现象只需稍微的起高一侧梁端，板式橡胶支座就会在自身弹性作用下自动复位，做到了这一点就为板式橡胶支座的初始剪切变形减少了很大的不利因素。

在桥面铺装前还应对板式橡胶支座的剪切变形进行一次检查调整，这次检查调整要尽量选择靠近年平均气温的天气，这时架梁设施已拆除，可使用千斤顶等相应工具将梁端稍微顶起，板式橡胶支座应自动复位，否则应予以更换。

桥梁铺装前应重新检查已使用的板式橡胶支座，因为这个时候梁体经过了一个较长时期的收缩徐变已趋于稳定，而且桥面尚未铺装，每一片梁的每一端均可单独升高，施工简单而方便，所以该环节应引起施工现场工程技术人员的高度注意。

板式桥梁支座在安装时应该意防止支座出现偏压或产生过大的初始剪切变形。

本产品有足够的竖向刚度以承受垂直荷载，且能将上部构造的压力可靠地传递给墩台；有良好的弹性以适应梁端的转动；有较大的剪切变形以满足上部构造的水平位移；具有构造简单、安装方便、节省钢材、价格低廉、养护简便、易于更换等特点。

按形状划分：矩形板式支座、圆形板式支座、球冠板式支座、圆板坡形板式支座。

由于板式支座本身具有足够的竖向刚度，可以满足较大垂直荷载，并具有良好的弹性以适应梁端的转动。

还具有较大的剪切变形以满足上部构造的水平位移；可以产生很好的防震作用，能减轻动载对上部构造与墩台的冲击作用。

如果我们在普通板式橡胶支座表面粘复一层1.5mm-3mm厚的聚四氟乙烯板，就能制作成聚四氟乙烯滑板式橡胶支座它除了竖向钢度与弹性变形，能承受垂直荷载及适应梁端转动外，因聚四氟乙烯板的低摩擦系数，可使梁端在四氟板表面自由滑动，水平位移不受限制，特别适宜中、小荷载，大位移量的桥梁使用。

由于板式橡胶支座具有水平剪切的各向同性，能良好传递上部构造多的变形。

在弯、斜桥的使用中优点突出。

该产品除具有普通支座的功能外，还具有在梁端作用力作用时通过球形表面橡胶层调整受力中心的位置，逐渐将力扩散到圆板式橡胶支座的钢板和橡胶层，l因此此类板式橡胶支座支座尤其适用于斜交桥，立交桥等坡度桥的场所。

我公司以秉承质量第一，确保每一个桥梁支座的质量桥梁支座按支座的结构型式通常可分为弧形支座、摇轴支座、辊轴支座、板式橡胶支座、四氟板式橡胶支座、盆式橡胶支座、球型支座等。

普通公路桥梁板式橡胶支座由多层橡胶片与加劲钢板钢板镶嵌、粘合压制而发。

有足够的竖向刚度以承压垂直荷载，能将上部构造的反力可靠地传递给墩台，有良好的弹性，以适应梁端的转动；又有较大的剪切变形以满足上部构造的水平位移。

公路桥梁板式橡胶支座主要特点就是可以很好的将桥梁上部结构反力可靠地传递给墩台，还能适应梁端转动及通过橡胶支座的剪切变形来适应大梁由温差引起的伸缩变形。

它与原用的钢支座相比有明显的优点，主要表现在其结构简单，用钢量少，建筑高度低，安装、更换方便，有较长的使用期限；能适应宽桥、曲线桥、斜桥等上部结构在各方面的变形。

另外，当各种车辆通过桥梁时，橡胶支座能均匀分布水平力，吸收部分振动，从而延长桥梁寿命。

板式橡胶支座安装完成后，一定要定期对板式橡胶支座进行养护，才可保障支座的使用寿命四氟板式橡胶支座的主要功能是将桥梁上部结构的反力可靠地传递给墩台，并同时能适应梁体结构所需要的变形（水平位移及转角）。

根据这些要求，板式橡胶支座应在垂直方向具有足够的刚度，从而保证在最大竖向荷载作用下板式橡胶支座产生一定的变形；在水平方向则应具有一定的柔性，以适应梁体由于受制动力、环境、温度、混凝土的收缩和徐变及荷载作用等引起的水平位移；同时板式橡胶支座还应适应梁端的转动。

四氟板式橡胶支座不仅技术先进、性能优良，还具有构造简单、价格低廉、无需养护、易于更换缓冲隔震、建筑高度低等特点.因而在桥梁界颇受欢迎，被广泛使用在选用四指板式橡胶支座时，要根据四氟板式橡胶支座的产品性能选择。

板式橡胶支座产品规格

1、按交通部JT\T4-93规格系列。

2、表面贴复的聚四氟乙烯板厚度分1.5毫米、2毫米、3毫米等。

3、特殊规格可由用户提出协商生产。

4、梁底钢板和不锈钢板可配套供应。

橡胶支座型号及适用气温

1、氯丁胶型：+60℃～25℃

2、天然胶型：+60℃～--40℃

3、三元乙丙胶型：+60℃～-45℃

本产品除具有GYZ系列橡胶支座的所有功能外，由于采用了聚四氟乙烯滑板使梁底不锈钢板之间的摩擦系数变得很低，可以使桥梁上部构造的水平位移，不受桥梁支座本身剪切变形量的限制，能满足一些桥梁的大位移量需要。

该产品除具有球冠支座的功能外，还特别适用大位移量的桥梁。

本产品1996年经衡水市技术监督局检验合格并投入生产，近年来被广泛用于本工厂，矿山，机械，电子，机械设备，厨房设备。

四氟板式橡胶支座不仅技术先进、性能优良，还具有构造简单、价格低廉、无需养护易于更换缓冲隔震、建筑高度低等特点.因而在桥梁界颇受欢迎，被广泛使用。

四氟板式橡胶支座使用范围

a.作活动支谇使用：主要用于跨度〉30米的大跨度桥梁简支梁连续板桥、多跨连续梁桥。

b.作为滑块块使用连续梁顶推、T型梁横移、大型设备滑移。

橡胶支座是桥梁上、下部结构的连接点。

其作用是将上部结构的荷载(包括恒载和活载)顺适、安全地传递到桥梁墩台上，同时要保证上部结构在支座处能自由变形(转动或移动)，以便使结构的实际受力情况与计算简相符合。

因此，对桥梁支座要正确设置，并经常注意保养维修，对其损坏部分要进行修补加固。

桥梁支座按其作用分固定支座和活动支座两类。

固定支座用来固定桥梁结构在墩台上的位置，它只能转动而不能移；活动支座则可保证在温度变化、混凝土收缩和荷载作用下结构能自由转动和自由移动。

桥梁橡胶支座的作用及其布置支座主要有两个作用：能很好的传递桥梁上部的荷载，调节上部结构和下部结构之间的相对位移。

板式橡胶支座内部钢板：钢板是板式橡胶支座承载力的保证，所以钢板在厚度上一定要达到标准，材质上一定要采用成品板材，杜绝折弯板等，在处理上一定要做到除锈，喷砂，从而保证橡胶与钢板的粘接。

公路板式橡胶支座生产工艺：板式橡胶支座现在还没有完全实现自动话生产，硫化之前的步骤基本都是手工操作，下片，裁片，叠层等工序的好坏与工人的熟练程度有很大关系。

在硫化机上的硫化时间和温度控制也很重要，不同的规格的橡胶支座硫化时间是不一样的，如果达不到相应的硫化时间，那么就会形成夹生，里边的胶没有充分硫化，影响产品质量。

公路板式橡胶支座所采用的橡胶的胶质，这是影响板式橡胶支座质量的主要因素，目前由于市场竞争激烈，客户压价厉害，许多橡胶支座生产厂家就从这块降低成本，采用劣质橡胶，这个从外观上可以看出一二，好的橡胶，表面油亮，黝黑，用手指按压能感觉到一点点弹性，质量差点的橡胶，表面发乌，没有光泽。

但是胶质真正的好坏，就需要做实验，从抗压弹性模量和抗剪弹性模量等方面去判断。

通过上面的介绍，我们对影响板式橡胶支座质量的因素有了一个大概的了解，我们今后再采购或者使用板式橡胶支座时，还要根据板式橡胶支座的工作原理及特性去应用。

以确保工程的质量。

积极采用先进的桥梁支座养护方法、检测技术和科学的管理方法，改善养护手段，避免桥梁支座等病害的过早发生，确保桥梁安全，延长桥梁的使用寿命。

板式橡胶支座按胶种适用温度分类如下:

a、氯丁橡胶:适用温度+60℃∽-25℃

b、天然橡胶:适用温度+60℃∽-40℃

c、三元乙丙橡胶:适用温度+60℃∽-45℃

普通桥梁板式橡胶支座适用于跨度小于30m、位移量较小的桥梁.不同的平面形状适用于不同的桥跨结构，正交桥梁用矩形支座；曲线桥、斜交桥及圆柱墩桥用圆形支座.四氟桥梁板式橡胶支座适用于大跨度、多跨连续、简支梁连续板等结构的大位移量桥梁.它还可用作连续梁顶推及T型梁横移中的滑块.矩形、圆形四氟板式橡胶支座的应用非别与矩形、圆形普通板式橡胶支座相同。

进行橡胶支座的剪切桥梁支座是桥梁结构的重要部件，也往往是设计中未能充分重视的部件，尤其是桥梁的结构设计与桥梁支座的工业设计联系尚显薄弱，桥梁支座往往凭经阶选择，缺乏清晰的依据.同时桥梁支座是桥梁结构体系中抗震性能比较薄弱的一个环节。

在历次的破坏性地震中，桥梁支座的损伤比较普遍，主要原因是设计时对抗震的要求考虑不足，也包括连接与支挡等构筑措施不足以及支座形式和材料本身的缺陷.其目前比较流行的桥梁结构是由包括支撑在上部钢结构和支承在下部结构上的支座和下部结构组成.桥梁支座在地震中失效会引起内力重新分布，使桥梁的上部结构或下部结构可能超载，或二者都超载，桥梁支座失效，也可能引起倒塌.在汶川“5.12”地震中有不少桥梁支座破坏的例子.支座损伤的主要形式:桥梁支座移位、锚固螺栓拔出、剪断，活动，支座脱落及板式桥梁支座本身构造上的损伤等.由于种种原因对整个桥梁支座养护不及时、不彻底，养护技术低，尤其对桥梁支座这一重要部位的养护更是重视不够。

经过对桥梁支座进行检查发现普遍存在的问题：一是支座本身损坏，多数桥梁使用的油毛毡已经破裂、挤出脱落；橡胶板支座出现橡胶老化、变质、梁体失去自由伸缩能力，直接导致梁端或墩、台帽混凝土破裂，造成掉角、啃边现象，橡胶板易位，严重的导致伸缩缝破坏；盆式橡胶支座固定处松动、错位，钢盆外露部分锈蚀，防尘罩破裂。

二是支座座板损坏，翘起断裂，垫石混凝土压坏、剥离掉角等常见病害。

造成桥梁支座损坏的原因大致如下：一是支座本身为不合格产品，强度低，承载力不足。

二是在设计方面，桥梁支座选择形式、布置方式不合理，支座边缘预留宽度不够，支座垫石混凝土标号偏低或垫石加强筋不足，固定用的螺栓、螺母强度不够等。

三是施工方面，在安装支座时支座垫石、梁底面不平整或垫石顶面不是水平面，砂浆填充不密实，垫石内预埋钢板不稳固，与支座连接不牢，金属支座防腐、防锈处理质量不高。

四是养护维修方面，滑动面、滚动面不净洁，异物得不到及时清理，固定件松动加固不及时，因防水装置缺陷使支座或连接面侵水腐蚀，加速老化过程等。

五是由于桥墩、台产生不均匀沉降，倾斜与上部结构水平移位，上部结构震动变位等直接影响桥梁支座的正常使用。

根据这些要求，板式橡胶支座应在垂直方向具有足够的刚度，从而保证在最大竖向荷载作用下板式橡胶支座产生一定的变形；在水平方向则应具有一定的柔性，以适应梁体由于受制动力、环境、温度、混凝土的收缩和徐变及荷载作用等引起的水平位移；同时板式橡胶支座还应适应梁端的转动。

橡胶支座是桥梁结构的一个重要组成部分，是连接桥梁上部结构和下部结构的重要构件。

板式橡胶支座在我国应用的近三十年间，经过研究与提高，在桥梁工程上得到了广泛应用，对提升桥梁的使用寿命和行车舒适性及安全性提供了可靠保证。

板式橡胶支座就其本身技术而言在我国已成熟。

但是，一个完善的技术具体到应用过程中，还应本着科学合理选型，严格制造工艺，正确按照板式橡胶支座的安装设计要求安装，才能充分体现其技术应具备的功能。

由于板式橡胶支座结构的特性，当其受到垂直荷载的时候，在橡胶层厚度不同的支座上，其橡胶层处会出现明显或不明显的弧形突凸、钢板处会出现弧形凹槽状，因此形成了板式橡胶支座的侧面波纹状凸凹现象。

板式橡胶支座承压后侧面波纹状凹凸现象如下：板式橡胶支座压缩变形示意：支座受力后，会产生竖向压缩变形。

测量竖向压缩变形时，至少应测量四点，测点应垂直交叉（如中a、b、c、d四点），然后计算四点的平均值作为支座的竖向压缩变形σ。

支座在不同荷载下，其竖向压缩变形值不同，在支座设计荷载下，其最大压缩变形量σ不得超过支座橡胶层总厚度的7％。

主要是建立和健全施工队伍和管理机构，明确施工任务所应达到的目标等。

组织准备是做好一切准备工作的前提。

橡胶支座技术准备工作路基开工前，施工单位应在全面熟悉设计文件和设计交底的基础上进行施工现场的勘查，核对与必要时修改设计文件，发现问题应及时根据有关程序提出修改意见井报请变更设计，圆形板式橡胶支座编制施工组织计划．恢复路线，施工放样与清除施工场地，搞好临时工程的各项工作等。

随着我国公路桥梁建设的发展，橡胶支座产品的设计和生产也在逐步科学和规范化，目前公路桥梁板式橡胶支座的设计和生产采用中华人民共和国交通行业标准JT/T4-2004，本标准参照了ISO6446-1994《橡胶制品-桥梁支座-橡胶材料规范》、美国AASHTO《美国公路桥梁设计规范-LRFD》（1994）和欧洲标准CEN/TC167N185等国际、国外先进标准。

本标准与JT/T4-1993相比主要变化如下：1、取消了板式橡胶支座设计参数，提出按照新颁布的《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）进行设计。

2、调整了橡胶、聚四氟乙稀板材等的物理机械性能。

3、增加了支座安装和养护的有关内容。

4、取消了附录“支座规格系列”。

5、增加了规范性附录《公路桥梁板式橡胶支座力学性能试验方法》。

新旧标准在产品结构设计上的差异主要是因支座形状系数的计算及范围不同而造成的，所以有部分产品的加强钢板层数和中间胶层的厚度与以前老标准不同。

也可以说它是保障设施设备和人身安全的装置。

如锅炉、压力容器的安全阀，供电设施的触电保安器，各种提升设备的断绳保险器等。

近年来北京地区建筑工人发明的提升架吊盘“门控杠式防坠落保险装置”，“桥架断绳保险器”等均属此类设备。

板式橡胶支座信号装置是利用人的视、听觉反应原理制造的装置。

它是应用信号指示或警告工人该做什么、该躲避什么。

信号装置的本身并无排除危险的功能。

它仅是提示工人注意，遇到不安全状况立即采取有效措施脱离危险区或采取预防措施。

因此，它的效果取决于工人的注意力和识别信号的能力。

信号装置可分为三种。

即颜色信号：如指挥起重工的红、绿手旗，场内道路，上的红、绿、黄灯；音响信号：如塔吊上的电铃，指挥吹的口哨等；指示仪表信号：如压力表、水位表、温度计等。

板式橡胶支座危险警示标志它是警示工人进入施工现场应注意或必须做到的统一措施。

通常它以简短的文字或明确的形符号予以显示。

如：禁止烟火!危险!有电!等。

各类形通常配以红、蓝、黄、绿颜色。

红色表示危险禁止；蓝色表示指令；黄色表示警告；绿色表示安全。

国家发布的安全标志对保持安全生产起到了促进作用，必须按标准予以实施。

防护装置的种类繁多，按理讲企业购人的设备应该有严密的安全防护装置，但由于建筑业流动性大、人员繁杂及生产厂家的问题，均可能造成无防护或缺少、遗失的现象。

因此，在板式桥梁支座的施工过程中应该注意一般路堤，为路基填土高度小于20m的路堤，桥梁支座为满足最小填土高度和排除路基及公路附近地面水的需要，应在边坡坡脚处设置边沟。

边沟常用梯形断面，底宽和深度一般不小于o．4m，内侧(靠路基一侧)的边坡坡度，桥梁板式橡胶支座常用1：1．o—1：1．5，外侧视土质而定。

当路堤高度大于2m时，可将桥梁支座边沟断面扩大成取土坑，以满足填土的需要，但此时为保证路基边坡的稳定．应在坡脚与取土坑之间设不小于1M宽的护坡道。

一般路堑，为路基挖方深度小于20m’一般土质条件下的路堑常用形式。

路堑路段均应设置边沟。

边沟断面可根据土质情况采用梯形、矩形和三角形，内侧边坡可采用1：o(矩形)、1：o—1：1．5(梯形)、1；2—1：3(三角形)，桥梁支座外侧边坡与路堑边坡相同。

为拦截上侧地面适流以保证边坡的稳定，桥梁板式橡胶支座的结构形式应在坡顶外至少5m处设置截水沟，截水沟的底宽与边沟的相仿。

橡胶支座路基施工的主要内容，大致可归纳为施工前的准备工作和基本工作两大部分。

土质路基的基本工作，是路堑挖掘成型、土的移运、路堤填筑压实，GYZ圆形板式橡胶支座以及与路基直接有关的各项附属工程。

其工程量大、施工期长，且所需人力物力资源较大，因而必须集中精力，认真对待。

为此要保证正常施工，橡胶支座施工前的难备工作极为重要，它是组织施工的第一步，无限备的施工或准备不充分的施工，均使路基施工的基本工作难以顺利进行。

各项研究参数被纳入《铁路桥涵设计规程》(TBJ2—85），并于1987年制定了《铁路桥梁板式橡胶支座技术条件》(TB1893-87）。

目前板式橡胶支座主要用于6?20m中小跨径的钢筋混凝土、预应力混凝土及钢的铁路桥梁上，最大支座反力约达2.2mn.板式橡晈支座目前几乎在世界各地普遍采用。

早在1936年法国巴黎郊区的一座铁路桥上就开始使用橡晈支座，在第二次世界大战之后，英、德、美、日等许多国家相继使用板式橡胶支座，但直到”58年才真正积累了广泛的使用经验。

尤其是法国的弗列新湼提出了用钢筋格栅或钢板设置在橡胶中，用以约束橡胶的横向膨胀的方法，从而使板式橡胶支座得到了迅速的发展。

板式橡胶支座在施工工艺近几年在也不断的完善。

桥梁橡胶支座合理配置和可持续利用，经济和环境效益需要进一步不可避免导致水污染的进一步加剧。

远距离调水进行水需求预测时，区域水资源管理制度的调水需求量具有很大的可持续水资源利用的必要环节新城区优质水厂的原水采用自来水，原水水质很好。

但由于水源曾检出“两虫”(2～3个/101)，偶有突发性水质污染，且部分供水管网陈旧，存在管网水二次污染的可能(曾测得管网水AOC最高值为219Vg乙酸碳／L)，因此自来水水质与政府提出的高标准仍有差距。

为使供水水质向目前发达国家水质标准看齐，新城区优质水厂最终选择了技术先进、安全保障率高的工艺流程。

城市节水和污水再生利用与南水北调战略各项指标的评估结果如2所示。

充气芯模城市节水和污水再生利用作为稳定、高效的水资源利用方式，是城市水资源综合规划的重要环节，在多方面具有优势。

南水北调工程的社会、的研究[26，27]，特别是在为应加强对节水和污水再生利用潜力的研究，尽量减少主观性。

即使利用调水作为解决北方地区长期缺水的战略，也应当看到，可调空间，为实现水资源的城市节水和污水再生利用的作用不可替代。

当前，由于流域与整体缺失和错位，充气芯模远程调来的水可能得不到充分的利用，浪费现象将时有发生。

此外，桥梁板式橡胶支座可应用在我国污水处理产业方面，可能因此，调水战略甚至可能出现“大调水、大浪费、大污染”的严重局面。

四氟式橡胶支座的靡擦系数试验由于四氟板式橡胶支座的设汁应力-般为10mpa，因此四氟板的使用应力也为10mpa，远小于盆式橡胶支座屮四氟板的使用应力(24?30mpa)，因此主要应进行应力10mpa左右时的四氟板摩擦系数的试验。

测定四氟板式橡胶支座最大摩擦系数的目的是：1.确定摩阻力对叫氟板与橡胶粘结面丨二所产生的剪应力：2.确定陟阻力对橡胶支座剪切角的影响；3.确定摩阻力对梁体的附加内力，墩台力矩，地基的基底应力的影响。

并提出减小摩檫系数的措施和方法。

上海市政工程研究所曾对四氟板与橡胶和钢板做了摩擦系数测定，表6-1为其实测结果汇总表，6-2为四氟板在不同应力与不同材料的睁擦系数关系。

1.材质对摩擦系数的影响四氟板与对摩件的摩擦系数随材质而异。

四氟板与橡胶的摩擦系数是和四氟板与钢板的不同的。

在低应力（2mpa）时，四氟板与橡胶的摩擦系数比四氟板与钢板大一倍，随应力提高，二者的摩擦系数逐渐下降，而且四氟板与橡胶的降低速率比四氟板与钢板的降低速率快，例如当压应力从2mpa提高到10mpa时，四氟与橡胶的摩擦系数由0.1330下降到0.0249，而四氟与钢板的摩擦系数由0.0664下降到0.0427，结果四氟与橡胶的摩擦系数反而比四氟与铜板的摩擦系数小。

因此在顶推桥施工中采用四氟橡胶滑块时，有时发生四氟板与橡胶错位的现象。

1钢板表面粗糙度对庠擦系数的影响从表6-1中三种不同粗糙度的不锈钢板与四氟板式橡胶支座的摩擦系数对比来看，摩擦系数相差不大。

但横纹向钢板的庠擦系数明显大于顺纹者，因此在四氟板式橡胶支座安装时，应使钢板的加工方向与支座的滑动方向一致。

在我国，板式橡胶支座从1965年起由上海市橡胶制品研究所、上海市政I：程研究所和上海市政设计院等单位幵始研制与试验，并先后在广东、上海、山东、广西、福建、江苏、浙江和安徽等地部分公路桥上使用。

全国最早使用板式橡胶支座的是广东肇庆的公路桥，至今已有25年的使用历史。

目前板式橡胶支座已成为同内公路与城市桥梁广泛采用和深受欢迎的一种支座形式。

并于1988年制定了《公路桥梁板式橡胶支座技术条件》〔JT3132.2—88〕，随后又相继制定了《公路桥梁板式橡胶支座规格系列》(JT3132.1-88〕和《公路桥梁板式橡胶支座力学性能检验规则》(JT3132.3-90)等交通部标准，1994年修定颁布了《公路桥梁板式橡胶支座标准》(JT/T4-93〉，为正确使用和大面枳推广应用板式橡胶支座奠定了基础。

我国铁路桥梁上，第一次试用板式橡胶支座是1969年在安徽固镇大桥边跨的一孔12m预应力混凝土先张梁七。

随后，因更换旧梁及新建工程的需要，太原、上海、济南、沈阳等铁路局也都相继采用了板式橡胶支座。

支座各部件如钢件、橡胶、聚四氟乙烯板、不锈钢滑板等其材质必须符合标准要求。

支座外观质量和部件之间的配合公差应符合标准和设计纸要求，尤其应注意聚四氟乙烯板与中间钢板凹槽、密封圈与盆环及橡胶板与钢盆之间的配合公差，还应对不锈钢滑板和聚四氟乙烯滑板的外观质量进行检查，并根据厂方装箱清单对配件如地脚螺栓、底柱、垫圈等进行验收。

对于整体盆式橡胶支座力学性能试验可按标准规定方法进行。

检测项目包括盆式橡胶支座竖向压缩变形和盆环径向变形。

标准要求在设计荷载作用下盆式橡胶支座竖向压缩变形不得大于支座总高的2%，盆环上口径向变形不得大于盆环外径的0.5‰，盆式橡胶支座残余变形不得超过总变形量的5%。

测试实体盆式橡胶支座摩阻系数选用支座承载力不大于2MN的活动支座或试件代替。

1.应具有较高的抗压强度；2.有良好的弹性且无很大的蠕变；3.热天不会变软，强度无显著下降，冬天不会变脆，仍能保持所需的弹性；4.耐老化性能良好；5.胶料工艺性能良好；6.成本不宜过高。

20多年际生产使用经验及各研究设计院所对支座性能测试考核表明，桥梁橡胶支座与其它刚性支座相比，不仅工作性能可靠，而且构造成简单，材料来源充足，加工制造容易，造价低，用钢量少，建筑高度小，安装使用方便，使用寿命长，可减轻日常养护工作，并具有吸收部的实分振坳，减少活载对桥梁结构及墩台的冲击作用等许多显著优点。

由于橡胶支座的适用范围广，能适应宽桥、曲线桥和斜交桥的上部结构在各个方面的变形，故橡胶支座目前不仅在中小跨径公路、城市桥梁及铁路桥梁上得到广泛应用，而且也在大跨径的桥梁上大量使用。

1、一般来说普通板式橡胶支座适用于跨度小于30m、适合位移量较小的桥梁.不同的平面形状适用于不同的桥跨结构，正交桥梁用矩形支座；曲线桥、斜交桥及圆柱墩桥用圆形支座.2、球冠圆板橡胶支座：球冠圆板橡胶支座是改进后的圆形板式橡胶支座。

其中间层橡胶和钢板布置与圆形板式橡胶支座完全相同，而在支座顶面用纯橡胶制成球形表面，球面中心橡胶最大厚度为4－13mm，球面边缘15mm，以适应3％到4％纵横坡下，梁与支座接触面的中心趋于圆形板式橡胶支座的中心。

梁端反力通过球面表面橡胶逐渐扩散传至下面几层钢板和橡胶层。

在橡胶支座底面加一圈直径D＝2.5mm的半圆形橡胶圆环，支座受力时首先由底部圆环变形压密，调节底面受力状况，以改善或避免支座底面脱空现象的产生，使支座底面受力均匀。

3、四氟板式橡胶支座适用于大跨度、多跨连续、简支梁连续板等结构的大位移量桥梁.它还可用作连续梁顶推及T型梁横移中的滑块.矩形、圆形四氟板式橡胶支座的应用非别与矩形、圆形普通板式橡胶支座相同。

优点：构造简单、加工安装方便、节省钢材、价格低廉、具有良好的防震性能。

此种支座可以实现万向转动和多项位移释放。

缺点：使用寿命短，一般10~15年，上部结构应用期间一般需要多次更换，更换费用较高且更换过程中影响结构的使用功能；不能承载过大的竖向荷载，不能释放过大的水平位移；橡胶在提炼、加工、使用过程中均对环境产生污染，不环保；正常使用过程中对温度变化比较敏感，过冷或过热支座均无法正常工作。

而盆式橡胶支座是由钢构件和橡胶组合而成的，与板式橡胶支座相比具有承载能力大、水平位移量大、转动灵活等优点，其它优缺点与板式橡胶支座类似。

此种支座可以实现万向转动、不释放位移、单项释放位移和多项位移释放。

桥梁支座产业经过多年的发展，已日臻成熟，各种桥梁支座的优点和缺点也在实践中逐渐显现出来，作为多年桥梁支座生产厂家的衡水工程橡胶认为：“盆式橡胶支座因具有实现有效的转动、位移释放等良好的物理力学性能，被广泛应用于桥梁、道路、大跨度结构中，在桥梁支座的发展中，有逐渐替代板式橡胶支座的趋势。

”在桥梁工程中梁式桥桥跨的两端均需设置支座。

桥梁橡胶支座主要作用是把桥跨结构上的全部荷载（包括恒载和活载）可靠地传递到桥墩台上去，并同时能承受桥跨结构由于荷载作用所发生的如端部水平变位、转角等各种变形。

我国幅员广阔，地理环境条件相差很大，因此可根据具体情况来选择橡胶材料。

板式橡胶支座在公路桥梁中小型桥梁中比较常用的产品，它分为普通板式橡胶支座、四氟板式橡胶支座。

对于普通板式橡胶支座适用于跨度小于30m、位移量较小的桥梁；不同的平面形状适用于不同的桥跨结构，正交桥梁用矩形支座；曲线桥、斜交桥及圆柱墩桥用圆形支座。

对于四氟乙烯板式橡胶支座适用于大跨度、多跨连续、简支梁连续板等结构的大位移量桥梁。

它还可用作连续梁顶推及T型梁横移中的滑块。

矩形、圆形四氟板式橡胶支座的应用分别与矩形、圆形普通板式橡胶支座相同。

安装前检查盆式像胶支座是由制造厂总装后整套发运的。

安装前应全面检查，看零件有无丢失、损坏。

安装部位的要求梁底支座安装部位的混凝土平整干净，最好局部用钢模底板。

墩台顶面支座安装部位，应用高标号砂浆或环氧树脂砂浆做成的支座垫石，垫石的高度应考虑支座养护、检查的方便，并应考虑更换支座时顶梁的可能性。

支座安装（1）现浇梁的安装，一般将支座整体吊装，固定在设计位置，就位后同上下结构连接。

预制梁，则支座的上、下座板只能有一件先行连接，通常是先将支座上座板连接在大梁上，而后根据其位置确定底盆在墩台的位置，最后予以固定。

顶推法连续梁，则应先将下座板固定在墩台上，墩台上还应设置临时支座，当主梁顶推完毕，且校正位置后，拆除临时支座，让梁落在支座上。

支座顺桥向的中心线应根据温度计算其错开的距离，错开后，上、下座板的中心线应平行。

（2）支座安装标高应符合活动的支座，其上下支座板的导向挡板必须保持平行，其交叉角不得大于5′，否则将影响位移性能。

（3）支座位置确定后，再将其同桥梁上、下部连接。

支座与上下构造的连接方式，可以用焊接，也可以用地脚螺栓锚固，或两种办法混合使用。

当采用焊接法时，必须预埋钢板。

焊接时，采用对称间断焊接，以避免焊接时局部温度过高而使支座或预埋钢板变形。

采用地脚螺栓连接时，建议将支座上座板与地脚螺栓按设计要求放好，再浇灌上部混凝土。

下座板与墩台的连接则应预留地脚螺栓孔，孔的尺寸应大于或等于或等于三倍的地脚螺栓的直径，深度稍大于地脚螺栓的长度。

孔中灌注环氧砂浆，插入地脚螺栓并带好螺母，地脚螺栓露出螺母顶面的高度不得大于螺母的厚度，待完全凝固后拧紧螺母。

环氧砂浆建议配比（按重量计算）：环氧树脂（6101）100、二丁脂17、乙二胺8、砂250.（4）支座安装完毕后，应及时拆除上下连接螺栓，以免约束梁体位移。

养护盆式像胶支座无需特殊的养护，只需每年对外露表面的积水、积灰加以清除，并逐个检查地脚螺栓。

若表面防锈漆脱落，则涂刷防锈漆，涂时注意不得不污染滑移表面。

平均压应力бC＝10MPa(S＜7时бC＝8MPa)；橡胶硬度60(IRHD）时，其常温下剪变模量G=1.OMpa。

剪变模量随温度下降而递增，当累年最冷月平均温度的平均值O~-10℃时为寒冷地区，G=3.2MPa；当低于-10℃时为严寒地区，G=1.5MPa；当低于-25℃时，G=2.0MPa。

全国气温分区见JTGD60一2004附录B。

支座橡胶弹性体体积模量Eb=2000MPa。

支座与混凝土接触时，摩擦系数μ=0.3，与钢板接触时，摩擦系数μ＝0.2.聚四氟乙烯板与不锈钢板接触（加硅脂）时，μf＝0.06，当温度低于-25℃时，μf值增大30%，当不加硅脂时，μf应加倍。

若有实测资料时，也可按实测资料采用。

橡胶支座剪切角α正切值，当不计制动力时，tanα不大于0.5，当计入制动力时，tanα不大于0

橡胶支座的计算和验算均应满足JTGD62一2004的要求。

普通板式橡胶支座规格表示方法普通板式橡胶支座代号，矩形为GJZ、圆形为GYZ。

其规格符号意义如下：ιa×ιb或d-----平面尺寸或直径；Rck-----最大承压力；S-----形状系数；t-----支座总厚度；△ι1，-----不计制动力时最大位移量；△ι2-----计人制动力时最大位移量；te-----橡胶层总厚度；tanθ-----允许转角正切值；RGk-----抗滑最小承压力；橡胶止水带利是用橡胶的高弹性和压缩变形性，在各种荷载下产生压弹拉伸变形。

但在实际桥梁中发现应用不当，也经常会出现病害和质量事故。

本文通过实际工程中的盆式支座危害和事故案例分析，提出了相应的防治措施。

盆式橡胶支座在我国公路与铁路桥梁上应用已有近30年历史，最早在上世纪70年代京包和京唐铁路的铁路大桥上应用；90年代在京九铁路上推广应用抗震盆式支座；1998年在南京长江二桥的北汊桥5跨连续箱梁(90m+3×165m+90m)上应用大吨位盆式支座，最大设计承载力达到6500吨，是当时国内设计承载力最大的盆式支座。

由于盆式支座具有承载力大，其橡胶层在钢盆内不易老化，维护保养简单，使用寿命长，特别适用于大跨度桥梁等突出优点，所以近十多年来，在全国高速公路上的桥梁、铁路桥梁和城市市政桥梁中得以大量推广应用。

在长江、黄河、珠江、黄浦江等所建成的跨江特大桥上使用的几乎都是盆式支座。

为了规范使用，上世纪90年代初和90年代末，铁道部和交通部相继出台了“盆式橡胶支座产品标准”，这对盆式支座的推广应用起了有力的促进作用。

然而随着盆式支座的大量推广应用，近几年也相继出现了不少盆式橡胶支座安装质量事故和产品质量事故。

通过事故案例分析，其事故原因有支座设计布置和选用不当、施工安装技术不到位和产品质量存在缺陷等多种因素所致，这些事故案例已引起专家们的密切关注。

除存在球冠支座的遵从外，额定适用大位移量的桥梁。

二、球冠圆板式支座：（一）个性：本打造品是颠末圆板式支座改进而来的。

支座顶面彩纯橡胶球型外表，支座底部加设一圈R2.5mm的半圆型圆环。

它留存了变形各向同性的甜头，又可压制安装后易孕育打造生的偏压、脱空等情景，适用于一样平常桥梁，也适用于各种布置繁杂的，纵坡较大的立交桥和高架桥，也是依据差异坡度调解球冠半径。

GQZ系列橡胶支座该支座除存在平凡支座的遵从外，还存在在梁端劝化力劝化时颠末球形外表橡胶层调解受力中心的位子，逐渐将力荟萃到圆板式橡胶支座的钢板和橡胶层，使支座受力均匀，十分适用于斜交桥，立交桥等坡度桥的场所。

GYZ系列橡胶支座该支座存在水平剪切的各向同性，能良好传奉上部结构多的变形。

在弯、斜桥的使用中甜头突出。

GJZ系列橡胶支座该支座由多少层橡胶片与薄钢板经加压硫化而成。

有充足的竖向刚度，如意垂直荷载，同时存在良好的弹性以适应梁端的迁移变动。

存在较大的剪切变形以如意上部结构的水平位移；并且存在良好的防震劝化，可减轻动载对上部结构与墩台的进犯劝化。

结构简单，安装方便，代价高贵，养护简便，易于变化。

我公司专业供给板式橡胶支座报价欢送来电征询三、四氟乙烯板式橡胶支座（一）个性：本打造品是于平凡板式橡胶支座上粘接一层厚1.5-3mm的聚四氟乙烯板而成。

除存在平凡板式橡胶支座的竖向刚度与弹性变形，能承受垂直荷载及适应梁端迁移变动外，因四氟乙烯与梁底不锈钢板间的低抵触系数（μ≤0.08）可使桥梁上部结构的水平位移不受限制。

对于这品种型的橡胶支座有充足的竖向刚度以承受垂直荷载，且能将上部结构的压力可靠地传送给墩台；有良好的弹性以适应梁端的迁移变动；有较大的剪切变形以如意上部结构的水平位移；存在结构简单、安装方便、俭仆钢材、代价高贵、养护简便、易于变化等个性。

在板式支座外表粘复一层1.5mm-3mm厚的聚四氟乙烯板，就大概制造成聚四氟乙烯滑板式橡胶支座它除了竖向钢度与弹性变形，能承受垂直荷载及适应梁端迁移变动外，因聚四氟乙烯板的低抵触系数，可使梁端在四氟板外表从容滑动，水平位移不受限制，额定合乎中、小荷载，大位移量的桥梁使用。

板式支座按形状别离：矩形板式、圆形、球冠圆板式、圆板坡形等几种打造品GJZF4系列橡胶支座该支座在GJZ系列支座上按支座平面尺寸粘复一层2～4mm厚的聚四氟乙烯板（F4）而成，除存在GJZ支座的遵从外，由于操作（F4）板与梁底不锈钢板之间的低抵触系数，使上部结构的水平位移不受支座本身剪切变形量的限制，减少剪切力，同时还可用于滑动笨拙物件，如桥梁连续梁顶推施工。

1.不同规格、不同分类桥梁支座应该进行分别包装，并且在外包装上面写上出厂日期、生产厂家、规格等等

2.每块桥梁支座应该贴有出厂标签，一般都是商标，例如橡胶支座

3.桥梁支座出厂前要进行检测，检验项目一般包括抗压强度、抗压弹性模量、抗剪弹性模量这三个方面；橡胶支座，板式橡胶支座，盆式橡胶支座，临时支座，橡胶支座厂家

4.合格出厂的桥梁支座，要附带产品合格证及出厂检测报告，方可发货！

比如圆形受力也是较均匀，极限承载力一般也是会大于矩形。

在桥梁支座里通常用的矩形，因为沿短边方向更容易的转动，从而实现铰的一些功能。

矩形橡胶支座和圆形橡胶支座哪个贵呢？回答：矩形橡胶支座和圆形橡胶支座贵与便宜主要看他们设计要求决定的，价格和形状没有太多直接关系！普通橡胶支座适用于跨度较小的公路桥梁，聚四氟乙烯滑板式橡胶支座适用于跨度较大的公路桥梁。

这两种支座各种规格我公司都可定做，保证质优价廉，欢迎选购。

橡胶支座用不好，桥梁寿命长不了千里之堤毁于蚁穴，众所周知，这也不完全是危言耸听。

每个大工程都是由很多个小部分组成的，每个部分如果出现问题，都会影响到整个工程的质量和寿命。

就拿公路桥梁来说，许多个小部分构成整体，梁板、桥墩、减震装置、伸缩装置、防撞设施等等都是必不可少的。

其中最常用的减震装置就有橡胶支座。

虽然其只是整个桥梁结构中微不足道的一份子，但是其缺失或安装不对或质量不好，都会影响到整体结构的使用。

公司多年来一直致力于公路桥梁配件产品的研发、生产，其产品质量有保证，且诚信经营，产品价格实惠，是许多公路桥梁设计、施工单位的首选合作厂家。

为了工程不腐，请从点滴做起。

1、圆形球冠板式橡胶支座可万向的转动，万向承载，能很好地满足上部结构的一些各种荷载（如恒载、活载、风、地震力等）所产生的反力的特种传迅、转动、移动要求，保证反力合力的一切集中、明确、可靠。

本产品能用于各种各样的高架桥的坡梁，斜交梁和常见的曲梁等结构独特的桥梁结构中，且造价便宜，安装方便，使用安全可靠，便于推广应用性。

2、圆形球冠板式橡胶支座的顶部是这种球冠状的，底部一般采用有这些半圆形圆环或者四氟板(f4)，所以它能具有很好的各向同性的一些不错的特性，因此在工作时能够既有效地适应桥梁支点的转角位移需要，又能保证上部结构的荷载能有效地传递给下部结构，又可避免支座的边缘固偏心受力大容易破坏和脱空现象的发生。

(试验样品数量请咨询这些正规检测单位，一般为6块，样品是否可再次回收利用，请在取报告时很好的咨询检测单位。

板式橡胶支座型号GYZ200x42意义和支座特性GYZ200x42圆形支座GYZ表示的是公路圆形板式橡胶支座，属于一个支座系列原由：GYZ就是“公圆支”的拼音第一个字母后面数字表示这个公路圆形板式橡胶支座的外形尺寸200x42表示支座的厂家直径为200mm，高度为42mm（为一个圆柱体）。

板式橡胶支座规格尺寸我厂按照准确的纸加工，自产自销，单从某座桥梁来看，所需要的板式橡胶支座规格也许是独一无二的，因为只有选取合适的才是最完美符合桥梁的。

（1）盆式橡胶支座使用前必须在室内存放，并做好保护措施。

（2）场地要进行合理的很好的规划、材料堆放要整齐、现场管理要有序，现场道路要畅通，无积水、坑陷，电线路及配电箱敷设也要整洁、范围。

（3）要防止噪声污染，减少噪声扰民等现象。对产生强噪声机械作业的这些工序，宜安排在白天来进行；若安排夜间在这次施工时，应采取隔音措施。

（4）盆式橡胶支座处凿毛和清扫时，应采取降尘措施，防止粉尘污染周围环境。

（5）操作人员要按要求佩戴口罩、眼罩、手套，并选择通风良好的位置进行砂浆拌制。

（6）盆式橡胶支座注浆时，要做到工完料清，及时清除多余废浆和各种剩余物质材料。

（7）施工垃圾不得愿意丢弃，应集中到指定位置处理。

（8）做好施工场地环境卫生、食品卫生、饮水卫生，定期消毒。

盆式橡胶支座的衍生品种类很多，比如QPZ盆式橡胶橡胶支座、KPZ系列盆式橡胶支座、弹性减震球型钢支座、自调高盆式橡胶支座等。

一：盆式橡胶支座由顶板、不锈钢滑板、聚四氟乙滑板、中间钢板、橡胶板、密封圈、底盆、支座锚栓等组成，广泛应用于公路、铁路、市政和水利工程及其它类似的这部分结构中。

本系列产品具有结构的这部分合理，承载能力大，变形量小，水平位移量大，转动灵活等特点。

二：盆式橡胶支座的技术性能在竖向设计荷载作用下，支座压缩变形值不大于支座的这总高度的2%，盆环上口径向变形不大于盆环的这些外径的0.5％。

，支座残余变形小于等于总变形量的5％。

本标准系列中，固定支座在各方向和单向活动支座非滑移方向的水平承载力均不小于支座坚向承载力的10%。

抗震型支座水平承载力不小于支座坚向承载力的20%。

支座转动角度不大于0.02rad.加5201硅脂润滑后，常温型活动支座设计摩阻系数最小取0.03。

盆式橡胶支座安装前应拆箱作全面检查及进行清洁。

除去油污，特别是不锈钢与填充聚四氟乙烯板的相对滑移面应用丙酮或酒精仔细擦洗干净，支座其它各件也应擦洗干净，支座内不得涂刷防锈油。

支座上、下各部件纵横向必须对中，或由于安装时温度与设计温度不同，支座纵向上下各部件错开的距离必须与计算值相等。

盆式橡胶支座承载力为31个级别，承载力0.8MN-60MN，能满足大型桥梁建造的需求表示GPZ(II)盆式橡胶支座中设计承载力为30MN的双向（多向）盆式支座。

GPZ(II)50DX：表示GPZ(II)系列盆式支座中设计承载力为50MN的单向活动的常温型盆式支座。

盆式支座装置时普通先将支座的上支座板固定在主梁上，然后依据其位置肯定下支座板在墩台上确实切位置。

盆式橡胶支座与桥梁上、下部构造的衔接，可采用如下措施:GPZ盆式橡胶支座下面倡议设置支承垫石，并按支座底板地脚螺栓间距与底柱规格预留螺栓孔位置，要求支承垫石外表平整。

GPZ(II)型盆式橡胶支座采用不锈钢板与聚四氟乙烯模压板间的平面滑移作为支座的滑移面。

具有低的磨擦系数、承载才能大、变形小，耐磨耗、抗腐蚀才能强。

盆式支座焊接衔接，即在桥梁上、下部构造施工时，在支座位置预先埋置比盆式橡胶支座上下支座板大的钢板，这些钢板应有牢靠的锚固措施。

公路上用的盆式橡胶支座型号有：GPZ盆式橡胶橡胶支座和另些GPZ（Ⅱ）盆式橡胶橡胶支座(依据GT391-1999)，GPZ(KZ)盆式的橡胶支座等好几个系列。

盆式橡胶支座位移超限是由厂设计及安装的一些不当造成支座聚四氟乙烯板滑出不锈钢板板面范围。

支座转角超限是由于设计及安装的不当再次来造成支座转角超过相应荷载作用下最大的预期设计转角。

盆式橡胶支座要求强度高、韧性强且承受载荷和冲击力的机车，使支架传动力大，无中等应力集中。

盆橡胶支座广泛应用于各种桥梁施工。

同时，盆式橡胶支座应用橡胶弹性，具有过渡梁端部，通过不锈钢板和PTFE焊接工艺对上座板的自由滑移，实现桥梁上部结构位移的程度。

并具有较高的韧性、良好的耐疲劳性和耐腐蚀性，并在盆橡胶支座垫石石桥之间进行休闲时间、布置活荷载、温度变化、混凝土受压徐变等自由变形的标识。

墩顶预埋钢板应采用混凝土锚墩和桥台施工时应注意预留槽，槽两侧预埋钢板宽度100mm，盆式橡胶支座装置按照计划的要求和目前的“公路桥梁盆式橡胶支座标准》（JT391）停止生产检验合格后的设备。

盆型橡胶支座采用环氧树脂砂浆填充，以确保休闲和压实达到和垫石强度均匀。

GPZ-DX单向滑动盆式橡胶支座一：GPZ-DX单向滑动盆式橡胶支座适用温度范围a.常温型支座：适用于-25℃～+60℃；b.耐寒型支座：适用于-40℃～零上60℃代号为F。

二：GPZ系列盆式橡胶支座分类a、双向活动支座：具有竖向转动和纵向与横向的很好的滑移性能，代号为SX；b、单向活动支座：具有竖向转动和单一方向的一些滑移性能，代号为DX；c、固定支座：仅具有竖向的正常转动性能，代号为GD。

三：GPZ-DX单向滑动盆式橡胶支座技术性能1.支座竖向转角≥40′2.摩擦系数：常温型μ≤0.04耐寒型μ≤0.063.竖向承载力1000-50000KN共分28级，非滑移表面的水平承载力为竖向的10%支座压缩变形值不得大于支座总高度的2%，盆环的径向变形不得大于盆环外径的0.5‰.盆式橡胶支座是经过桥跨构造与支座的相对滑动来提供所需求的程度位移；并经过承压橡胶板的不平均紧缩。

支座选型时，可根据桥梁所在地区的地震动峰值加速度直接选用相应的支座型号规格，且应考虑选用支座的水平刚度及剪应变检算是否满足相应地震力作用下的使用要求。

支座选型时应根据跨度和温度变化幅度，并考虑施工偏差等因素选用相应位移量的支座。

支座选型应满足实际桥梁结构的空间位置要求，锚固螺栓应避免与结构受力钢筋位置冲突。

铅芯橡胶支座构造如图所示，铅芯橡胶支座是在RB支座的中心压入铅芯构成的。铅芯压入后与橡胶支座融为一体追随剪切变形，这种支座是由橡胶支座安定的复原装置和铅的能量吸收装置所构成的阻尼机构一体型的隔震装置。铅是一种具有良好塑性变形能力和能量吸收能力的金属。铅芯橡胶支座也是最早用于隔震结构的支座之一。铅芯橡胶支座凭借其优良的力学性能，较为简单的构造和高性价比，已经在工程中广泛应用。

铅阻尼器的能量吸收能力

橡胶本身是一种易拉压变形的材料，单独做成支座加力后变形巨大。工程用橡胶支座是由薄钢板与薄橡胶层叠组成，钢板对橡胶竖向变形有的约束作用，竖向压缩刚度非常高，但与天然橡胶支座一样，LRB支座拉伸刚度较低，约为压缩刚度的1/7～1/10。

LBR支座的水平变形能力

钢板约束橡胶的竖向变形但对其水平变形没有影响。同时铅芯能够很好地追随支座变形，吸收地震能量。LRB支座水平性能稳定，LRB支座由于铅芯的存在，能够限制支座的水平变形，如下图所示，装有LRB支座的隔震结构的水平变形要比装有RB支座的小（不考虑外加阻尼作用下）。

产品特点

1.竖向承载力、水平恢复力、阻尼（吸能）三位一体；

2.支座滞回特点（载荷-变形曲线）饱满、耗能显著；

3.橡胶配方改进、等效阻尼比可达12%以上；

4.维修管理成本低（无需其他阻尼装置）；

5.大震后残余变形极小，无需更换；

6.高阻尼支座表面覆盖有橡胶保护层，保护内部橡胶不受臭氧、紫外线影响，具有更好的耐老化性，50年等效阻尼比降低不到2%；

7.HDR高阻尼橡胶的温度依存性较低，广泛用于不同气候地区；

8.HDR高阻尼橡胶与天然橡胶一样拥有比较优越的蠕变性能；

9.环保无污染。

双曲面球型减隔震支座是一种新开发的减隔震钢支座，由于其与橡胶类减隔震支座相比具有构造简单、承载力大、耐久性好等优点，自从被开发以来，其在桥梁减隔震设计中已经得到了越米越多的应用，特别是在一些跨径较大的桥梁中得到了较广泛的应用。

双曲面球型减隔震支座的设计参数主要是滑动球面与转动球面的球心距以及滑动球面的摩擦系数，球心距和摩擦系数取值的不同，支座所达到的减隔震效果不同。为了得到较为理想的减隔震效果，需要研究支座设计参数对减隔震效果的影响，从而使工程设计人员在不同条件下选用该支座时能够取用较合理的支座设计参数，从而得到较为理想的减隔震效果。

双曲面球型减震支座的工作原理和力学特性，作为一个新型的减隔震支座，其有承载力达，减隔震效果好以及具有较优的耐久性等特点，在对其力学特性讨论的基础上，选取了其较常适用的连续梁桥模型。在选取支座参数时，由于摩擦系数即球心距对结构地震响应的不同影响应在确定的结构位移限值的条件下选取使结构内力相应相对较小的参数组合，从而使支座的减隔震效果达到最优。

由于GPZ(KZ)系列抗震盆式橡胶支座设计有固定支座和单向活动支座，因此如果两种型式支座配合使用比仅在桥梁固定墩上设置抗震支座对提高全桥结构的抗震能力是最好的。

目前设计人员普遍存在两个误区：

其一：抗震分析时一味的考虑用桥墩的塑性能力耗散地震效应，忽略增设减隔震支座的设计思路；

其二：由于设计人员对减隔震支座的模拟方式不清楚，造成潜意识里回避减隔震支座的 采用。本文考虑上述两点对《公路桥梁抗震细则》（JTGB02-01-2008）第10.2条中涉及的减隔震支座模拟进行说 明。限于篇幅，本文仅对整体型减隔震装置进行叙述。

解决办法：

1、 铅芯橡胶减隔震支座

① 涉及规范及支座示意图(《公路桥梁铅芯隔震橡胶支座》（JT/T 822-2011）)

② 铅芯橡胶支座的实际滞回曲线和等价线性化模型实际滞回曲线可以得到3点重要的结论：

1)铅芯橡胶支座的位移剪力曲线所围面积明显大于较普通的橡胶支座，而且滞回曲线所谓面积反映了支座耗能能力，故间隔震支座（对于本图为铅芯橡胶支座）的本质是通过自身的材料或构造特性提供更有效 的耗能机制，耗散地震产生的能量，从而起到减轻地震对结构的破坏程度。

2)实际滞回曲线一般为梭形，图形成反对称形态。目前通用的方法是将其等效为图1.2所示的线性化模型。 通过K1 、K2、 KE 、Qy四个参数来模拟铅芯橡胶支座的滞回曲线。

3) 等价线性化模型中涉及四个参数含义如下：

K1——弹性刚度：表示初始加载时，结构处于弹性状态是的刚度（力与变形之间的关系）。

K2——屈服刚度：表示屈服之后的刚度。

KE——等效刚度：等效的含义是指如果不考虑加载由弹性到塑性的变化过程，仅考虑屈服后累计位移与力的关系折算出的刚度。

Qy——上述三个参数仅提供刚度的采用值（可以理解为曲线斜率的概念），但具体受力到多大开始采用屈服刚度，由 Qy 提供明确的界定点（即屈服点）。

减隔震支座的刚度模拟

定义自重及使用质量，由于程序定义边界条件仅定义连接特性，对于支座本身的质量在此处考虑。 定义线性特性值：结构分析一般分为线性分析及非线性分析，对于抗震可以狭义的理解为反应谱分析和 时程分析。反应谱分析理论上属于静力分析的范畴，程序会调用此处定义的线性特性值。故结合上页刚 度的描述，等效刚度KE的值在这里输入。对于时程分析的直接积分法，程序可以通过非线性特性值中的 内容确定结构的阻尼情况，故这里无需定义有效阻尼（如果用户在线性分析中需要考虑有效阻尼可在此 处输入，有效阻尼的概念类似有效刚度，主要用于非线性单元中线性自由度方向阻尼属性，以及所有自 由度在线性分析工况的阻尼属性）。

对于铅芯橡胶隔震支座，《公路桥梁铅芯隔震橡胶支座》（JT/T 822-2011）附录中有详细的规格表，其中明确表明了各型号支座的力学性能，其中包括：铅芯屈服力、剪切弹性模量、屈服后刚度、水平等效刚度、等效阻尼比等内容。现以附录中表A.2Y4Q圆形铅芯隔震橡胶支座规范系列参数表为例说明Civil程序中各参数与表格中各参数的对应关系。

摩擦摆式减隔震支座的力学模型反应了摩擦摆如何利用本身巧妙的构造特性起到隔震作用，核心想法是在地震 作用下，支座上下部分可以在接触面（曲面）上自由的摆动，自重作用下支座有自恢复的效应。

比较摩擦摆支座的恢复力模型与铅芯橡胶支座或者是高阻尼橡胶支座对比，可以发现程序处理方法依然采用 线性化的恢复力模型，但需要注意，线性化后的刚度计算方法与前述两种支座有着本质上的不同。

建筑隔震的效果除了与厂家生产的隔震橡胶支座的内在性能有关外，还与隔震橡胶支座的安装质量好坏有直接关系，它影响到隔震橡胶支座副的整体效果，必须严格控制隔震橡胶支座预埋件的预埋质量，必须严格控制隔震橡胶支座的标高、位置度和水平度，杜绝预埋件拔锚，杜绝隔震橡胶支座侧歪，确保各隔震橡胶支座受力和变形均匀。要安装好隔震橡胶支座，必须有切实可行周密细致的施工方案。

二、编制依据

1.《橡胶支座第1部分：隔震橡胶支座试验方法》GB/T 20688.1-2007；

2. 《橡胶支座第3部分：建筑隔震橡胶支座》GB/T 20688.3-2006；

3.《建筑隔震橡胶支座》（JG 118-2000）的相关要求；

4.《沙湾县高中城隔震橡胶支座平面布置图》；

5.《沙湾县高中城隔震橡胶支座设计分析报告》；

6.《建筑结构隔震构造样图》（03SG610-1）；

7.《叠层橡胶支座隔震技术规程》（DECS126）；

8. 《建筑隔震工程施工及验收规范》JGJ360—2015；

三、工程概况

1.本工程为框架结构。本工程用到的隔震橡胶支座的数量较多，使用部位为正负零下m的位置设隔震橡胶支座。隔震橡胶支座在本工程的构造由三部分组成：下支墩、隔震橡胶垫和上支墩。隔震橡胶垫通过预埋钢板用高强度螺栓和锚杆等连接件与上、下支墩相连。隔震橡胶垫的规格型号有：LNR-φ400×128（168）-φ20×1，LNR-φ500×162（212）-φ30×1，LNR-φ600×193（249）-φ30×1，LRB-φ600×193（249）-φ120×1，LNR-φ700×246（302）-φ35×1，LRB-φ700×246（302）-φ140×1，LNR-φ800×281（351）-φ40×1，LRB-φ800×281（351）-φ160×1，LNR-φ900×323（393）-φ45×1，LRB-φ900×323（393）-φ180×1，LNR-φ1000×351（431）-φ50×1。400、500隔震橡胶支座结构简图和600、700、800、900、1000隔震橡胶支座结构简图如下。

2.隔震橡胶支座及连接件由专业生产厂家配套提供。隔震橡胶支座设置于上支墩底，下支墩顶。隔震橡胶垫分为有铅芯和无铅芯两种。下支墩生根于下层框架柱上，在下支墩顶面预埋带有预埋锚筋和预埋螺套筒的下预埋板，隔震橡胶垫通过高强度螺栓和下预埋板连接；上支墩的预埋螺套通过高强度螺栓直接与隔震橡胶垫的上连接板固定。

3.本工程隔震支墩砼为C40，下预埋板固定二次灌筑的混凝土为无收缩细石C45砼，支墩纵筋采用HRB400螺纹钢，标准螺栓为8.8级承压型高强度热镀锌螺栓。外露下预埋板防腐采用涂灰色防锈漆，外露上下连接板防腐采用热镀锌。隔震层部件与固定物在水平方向的脱开距离不小于隔震层在罕遇地震作用下最大位移的 1.2倍，且不小于200mm；相邻两隔震结构在水平方向的缝宽取最大水平位移绝对值之和，且不小于400mm。

4.本工程除宿舍楼和食堂楼外，我公司负责6幢楼的隔震橡胶支座的安装，这6幢楼分别是艺术楼、实验楼、远航楼、图文信息中心楼、扬帆楼和启程楼，其隔震橡胶支座布置如图所示。

四、检测标准

按照要求对工程中拟采用的隔震产品公司质量管理部门进行100%出厂检测，各种类型和规格的隔震橡胶支座检验的合格率为100%，隔震橡胶支座检验的主要内容和试验结果必须符合《橡胶支座第3部分：建筑隔震橡胶支座》（GB/T 20688.3-2006）、《建筑隔震橡胶JG 118-2000）、《建筑隔震工程施工及验收规范》JGJ360—2015支座》及项目设计文件的相关要求。

五、施工准备

1.熟悉设计图纸和相关技术标准，熟悉深化设计分析报告。

2.按安装计划和设计要求的支座规格型号和现行相关质量标准对到场隔震橡胶支座进行检查、验收和对应编号。

3.根据基础承台计算预埋定位板的中轴线位置，并在基础柱墩每侧用墨线弹出轴线位置，用以随时检查和校核预埋定位板是否定位准确。

4.安装施工前，还应对施工人员进行全面的技术要求、操作规范和安全技术交底，确保施工过程的工程质量和作业安全。

六、安装施工流程

隔震橡胶支座安装施工大致分成三个部分，第一部分是下预埋件的预埋安装，下预埋件包括螺栓、下预埋板、预埋螺套和锚杆；

第二部分是隔震橡胶垫与下预埋件的连接安装；第三部分是上预埋件与上连接板的连接安装，上预埋件包括螺栓、预埋螺套和锚杆。无论是第一部分，还是第二部分，还是第三部分，厂家和土建总包单位都必须密切配合缺一不可，方能做好隔震橡胶支座的安装。

支座下部预埋件的预埋安装（安装施工流程）

定位放线→绑扎柱墩钢筋→柱墩模支设→弹放标高及定位控制线→安放下支墩预埋件→预埋板标高及定位调校→预埋板固定→浇筑柱墩混凝土→柱墩模拆除→施工放线

1、定位放线：承台与柱墩分二次施工及混凝土浇筑，在施工承台时绑扎柱墩钢筋，承台混凝土浇筑前复核控制柱墩轴线位置及标高，待承台混凝土浇筑完毕后进行柱墩的二次放线，使用经纬仪在柱墩外承台面上测放出建筑轴线和柱墩边框线，作为柱墩支模定位的控制线；同时在建筑轴线基础上可分出隔震橡胶支座的定位中轴线。

2、绑扎柱墩钢筋：承台浇筑前绑扎好下支墩钢筋并固定好下支墩钢筋，保证下支墩钢筋牢固不偏位。

3、柱墩模支设：柱墩边模板的支设及加固必须在隔震橡胶支座的预埋板固定前完成，以免在校核加固柱墩模板时对预埋板的定位造成影响。

4、弹放标高及定位控制线：待柱墩边模校核并加固后，使用经纬仪和水准仪将建筑轴线和柱墩标高线（柱墩顶标高即为预埋板顶标高）同时抄测弹放在柱墩边模顶上，以便随时对预埋板的定位和标高及水平度进行检查。

5、隔震橡胶支座组装下预埋件下预埋件包括螺栓、下预埋板、预埋螺套和锚杆。各种规格隔震橡胶支座的下预埋板尺寸见下表。组装按a、b和c三个工步进行。

a.锚杆有螺纹的一端旋入预埋螺套，旋入长度见下表。

b.预埋螺套与锚杆点焊2～3点，成一体，且不得有相互转动现象。焊条用E43型，焊缝等级采用二级。

c.带锚杆的螺套穿入下预埋板的相应孔中，并周向均布点焊三点；操作时必须放在平地或平板上进行，确保螺套端面低于下预埋板大面1～2mm，不得有高出部分，否则影响隔震支座安装的水平度和位置度。

6、隔震橡胶支座安放预埋件：

将拧上螺栓的预埋件（带预埋螺套和锚杆）从柱墩钢筋上方贯入，使用抄测在柱墩边模顶上的标高和建筑轴线对预埋板进行初次定位和临时固定。安放按a、b、c、d、e、f、g和h八个工步进行。400、500隔震橡胶支座安装预留孔示意图和600、700、800、900、1000隔震橡胶支座安装预留孔。

1、更安全可靠

隔震建筑的设计目标是“双保护”不仅保证结构主体及非结构构件安全，同时要保证内部设备功能完好，地震后能够正常运转。隔震结构的地震反应仅为传统抗震结构（非隔震结构）地震反应的1/6~1/3。目前全世界已有6000多栋橡胶支座隔震建筑，有多栋隔震建筑经受了地震的考验，显示出良好的隔震效果。

2、更经济

从短期和直接的经济投入角度分析：一方面，隔震结构增设某些装置（隔震支座等），增加了结构的造价；另一方面，由于采用隔震设计，主体结构所承受的地震作用大大减小，因此，构件截面减小、构件配筋减少、跨度增大和高度增加等等，减少了结构的造价。对我国已有的隔震结构调查显示，隔震结构的造价与所在地区设防烈度、结构类型和结构层数等相关。一般而言，在7度及以下地区采用隔震技术，造价会略有增加或基本持平，但结构会更加安全；而在7度以上地区采用隔震技术，在结构安全性得到极大提高的同时，还能显著降低工程造价。

从长期角度分析，即考虑到未来该建筑遭遇较大地震的情况。传统的建筑遭遇地震时，其经济损失包括直接经济损失和间接经济损失两个方面。直接经济损失是指地震后建筑加固维修和重建的费用以及室内设备、物品维修和更换的费用。间接经济损失是指由地震造成的建筑、设备和物品等损坏导致的企业、工厂等不能正常工作和生产所带来的经济损失。地震所带来的直接经济损失是显而易见的，间接经济损失也是非常巨大的，间接经济损失有时甚至为超过直接经济损失。在遭遇较大地震时，隔震建筑及室内设备、物品不损坏或轻微损坏（不维修或简单维修即可使用），因此，采用隔震技术从根本上避免或者大大降低了直接经济损失，从而有效地降低间接经济损失。隔震建筑具有传统抗震建筑无法比拟的经济效益。

3、检修更方便

隔震结构的隔震效果，主要通过隔震橡胶支座实现，因此其抗震性能检测的主要对象是隔震橡胶支座，这比检测结构本身要快捷方便很多，它能确保地震后的快速修复，对震后快速恢复生产和生活具有十分重要的意义。

4、上部结构设计更自由由于采用隔震技术，上部结构地震作用大大减小，因此，结构选型更自由灵活。

5、节约资源

隔震房屋总体减少不可再生资源钢材、混凝土用量，增加橡胶加工业及机械加工业产值，建设100万平方米隔震建筑可节约钢材上万吨。

单从结构方面来看，具体体现在以下4个方面：

1）明显有效地减轻结构的地震反应：从振动台地震模拟试验结果得知，隔震体系的结构加速度反应只相当于一般结构(基础固定)加速度反应的1/3~1/10，这种减震效果是一般传统抗震结构所望尘莫及的，从而能非常有效地保护结构物或内部设备在强地震冲击下免遭任何毁坏。

2）在地面剧烈震动时，上部结构仍能处于正常的弹性工作状态，特别适用于某些重要结构物和重要设备。

3）抗震措施简单明了，抗震设计的对象从考虑整个结构物转变为只考虑隔震装置，设计与施工大大简化。

4）震后修复方便，只对隔震橡胶支座进行必要的检查更换（一般无须更换），无须考虑建筑结构物本身的修复，地震后可很快恢复正常生活和生产，这将产生明显的社会效益和经济效益。

5）增加建筑的使用空间。由于采用隔震技术，建筑的结构设计容易了许多，并且较大幅度地减小了柱的尺寸，因此可以更有效地设计建筑结构的空间。

1、如何确定使用隔震支座

1)设计单位如何确定隔震橡胶支座的规格，对结构进行初步设计。假设该建筑上部结构通过使用设防来降低一度，也就是先假设—个水平向减震系数，用减震后的水平地震作用对结构进行初步设计。

2)如何进行布置隔震层。在选用隔震产品时。应着重注意竖向地震作用载荷、水平刚度及水平位移的选用。

3)建立隔震与非隔震结构的计算模型，然后输入三条地震波(两条天然波和一条人工波)进行分析。

4)求出地震作用下隔震结构与非隔震结构各层层剪力之比。

5)根据隔震结构与非隔震结构各层层剪力之比求出水平向减震系数(水平向减震系数是结构隔震与非隔震两种情况下各层层剪力的最大比值的O．7倍)。

6)在根据所求的减震系数验算是否满足设计目标。如不满足，应重新布置隔震层或上部结构，再按上述步骤进行计算，直至符合预期目标。

2、可能会影响隔震支座结构的因素

隔震支座体系除了比传统抗震体系具有明显降低地震反应、确保安全外，还可降低房屋造价，根据施上经验。造价的节约、浪费与建筑结构的整体设计和抗震设防等级有着直接的关系。一般建造于抗震设防高烈度区的隔震房屋，采用框架结构，层数较多。且设计技术水平、施工技术水平跟得上，隔震层设计合理，工程造价就会低一些，经济效果明显．对于砌体结构的隔震房屋，如若能按照“设计规范”的规定，增加房屋层。同样可以比抗震房屋降低1=程造价；如若不增加层数，则工程造价会高一些。我们可以由此可以得出结论：在建设时，如果能处理好与工程造价有关的各种}14素，不但可以提高结构的安伞性，还可以适当降低工程造价或不增加t程造价。影响隔震工程直接造价的因素很多，主要包括：工程所在场地、抗震设防类别、烈度；结构方案、形式(框架、砌体)、建筑层数、面积；是否有地下室；设计技术水平，施工技术水平；隔震层设计；特殊用途等。

3、在使用隔震支座时的安装要求

1)虽然隔震结构要增加一层隔震装置，似乎造价有所增高。但随上部结构设防烈度的降低丽节约的造价，可用于抵消减震层的造价。因此，对整个隔震建筑的工程造价来说。和同类非隔震建筑相比。基本持平或略有降低。

2)与传统的抗震支座结构相比，隔震上部结构的地震反应减小到前者的l愆一l，8左右。安全可靠度大大提高，建筑的设防目标一般可以提高一个设防等级；传统的设防目标是“小震不坏，中震可修，大震不倒”，而隔震建筑能做到“小震不坏，中震不坏或轻度不坏，大震不丧失使用功能”，隔震结构震后不需维护，不必进行抗震加固。

3)如果再把地震时建筑结构的破坏、内部财产的损失、人员伤亡以及建筑物损坏造成的停工停产所带来的损失加起来，后期造价会显著降低，经济效益和社会效益十分巨大。

对于地震作用，传统结构设计采用的对策是“抗震”，即主要考虑如何为结构提供抵抗地震作用的能力。一般来说，通过正确的“抗震”设计可以保证结构的安全，防止结构整体破坏或倒塌，然而，结构构件的损伤却无法避免。在某些情况下，靠结构自身来抵抗地震作用显得非常困难，需要付出很大的代价。因此，我们必须寻求更为有效的抗震手段，如基于铅芯隔震支座减隔震装置的结构控制技术等。

结构控制技术的应用，不仅可以提高结构的抗震性能，还可以节省造价，从某种意义上来说，这是解决实际结构抗震问题的唯一有效途径。对于桥梁或建筑结构，目前发展相对成熟、实际应用较为广泛的是减隔震技术。铅芯隔震支座减隔震技术是一种简便、经济、先进、有效的工程抗震手段。

通过地震时的加速度反应谱与位移反应谱可以清楚地反映出不同阻尼下，加速度和位移随着地震周期的变化规律，当延长结构周期，增加结构阻尼可有效降低地震时的加速度和位移响应。减隔震设计就是利用结构地震响应的这种性质，通过延长结构周期和提高阻尼达到减轻地震作用的目的。

铅芯隔震支座发展及现状

为了减小地震引起桥梁结构的破坏，各国学者对桥梁结构的减震、隔震进行了广泛、深入的研究，并取得了大量的研究成果。研究成果表明：对于桥梁结构比较容易实现和有效的减隔震方法主要是采用减隔震支座。在日本、美国、新西兰等国家的许多桥梁都安装了减隔震支座，并取得了较好的减隔震效果。

铅芯隔震支座是按照现行交通运输行业标准《公路桥梁铅芯隔震橡胶支座》（JT/T 822-2011）、国家标准《橡胶支座 第2部分：桥梁隔震橡胶支座》（GB 20688.2-2006）以及相关行业规范，同时参照欧洲标准研制的减隔震类桥梁构件系列产品，适用于8度及以下地震烈度区的各类公路及市政桥梁。

铅芯隔震支座设计依据

GB 20688.2-2006 橡胶支座 第2部分：桥梁隔震橡胶支座 GB/T 469-2005 铅锭

GB/T 528-2009 硫化橡胶或热塑性橡胶 拉伸应力应变性能的测定 GB/T 912-2008 碳素结构钢和低合金结构钢 热轧薄钢板和钢带 GB/T 1682-1994 硫化橡胶低温脆性的测定 单试样法

GB/T 3274-2007 碳素结构钢和低合金结构钢 热轧厚钢板和钢带 GB/T 3512-2001 硫化橡胶或热塑性橡胶 热空气加速老化和耐热试验 GB/T 6031-1998 硫化橡胶或热塑性橡胶硬度的测定(10～100IRHD)

GB/T 7759-1996 硫化橡胶、热塑性橡胶 常温、高温和低温下压缩永久变形测定 GB/T 7760-2003 硫化橡胶或热塑性橡胶与硬质板材粘合强度的测定 90°剥离法 GB/T 7762-2003 硫化橡胶或热塑性橡胶 耐臭氧龟裂 静态拉伸试验法 CJJ77-98 城市桥梁设计荷载标准 CJJ 166-2011 城市桥梁抗震设计规范

HG/T 2198-2011 硫化橡胶物理试验方法的一般要求 JT/T 722-2008 公路桥梁钢结构防腐涂装技术条件 JT/T 822-2011 公路桥梁铅芯隔震橡胶支座 JTG D60-2004 公路桥涵设计通用规范

铅芯隔震支座按本体形状分为矩形铅芯隔震橡胶支座和圆形铅芯隔震橡胶支座。橡胶剪切模量，单位为兆帕（MPa） 支座本体高度h，单位为毫米（mm）

支座本体平面外形尺寸，矩形a×b（a为宽度，b为长度），圆形d（d为直径），单位为毫米（mm） 铅芯数量

支座本体外形，分为矩形（J）和圆形（Y）

铅芯隔震支座示例：

支座有四个铅芯，本体宽度为520mm，长度为620mm，高度为172mm，橡胶剪切模量为1.2MPa的矩形铅芯隔震橡胶支座型号表示为： J4Q520×620×172G1.2。
支座有四个铅芯，本体直径为620mm，高度为229mm，橡胶剪切模量为1.0MPa的圆形铅芯隔震橡胶支座型号表示为： Y4Q620×229G1.0。

圆形铅芯隔震支座结构示意图

LRB系列铅芯隔震橡胶支座的竖向载荷传递过程是梁体→上预埋钢板→上连接钢板→上封板→橡胶、铅芯、加劲钢板叠层结构→下封板→下连接钢板→墩台。

LRB系列铅芯隔震橡胶支座的地震水平载荷传递过程是墩台→下锚固组件→下连接钢板→剪切键、下封板→橡胶、铅芯、加劲钢板叠层结构→上封板、剪切键→上连接钢板→上预埋钢板→通过上锚固组件传递到梁体。

铅芯隔震支座产品特点

竖向刚度稳定，竖向承载效果好； 水平刚度适中，满足地震和常规位移需求； 铅芯阻尼效果好，具有良好的耗能能力； 本体采用天然橡胶，温度适应范围较广； 铅芯面积可调，方便支座阻尼比调整； 安装及检修更换方便，运营维护成本较低。

铅芯隔震支座剪切模量

本系列支座设计剪切模量为0.8MPa、1.0MPa、1.2MPa。

铅芯隔震支座水平等效刚度

175%剪应变时矩形铅芯隔震橡胶支座最大水平等效刚度为9.7kN/mm，最小水平等效刚度为1.3kN/mm，圆形铅芯隔震橡胶支座最大水平等效刚度为10.4kN/mm，最小水平等效刚度为1.1kN/mm。各个规格系列水平等效刚度详见支座规格尺寸的设计参数表。

铅芯隔震支座等效阻尼比

175%剪应变时矩形铅芯隔震支座最大等效阻尼比为22.7%，最小等效阻尼比为14.4%，圆形铅芯隔震橡胶支座最大等效阻尼比为20%，最小等效阻尼比为13.5%。各个规格系列等效阻尼比详见支座规格尺寸的设计参数表。

铅芯橡胶支座的构造

铅芯橡胶支座构造如图所示，铅芯橡胶支座是在RB支座的中心压入铅芯构成的。铅芯压入后与橡胶支座融为一体追随剪切变形，这种支座是由橡胶支座安定的复原装置和铅的能量吸收装置所构成的阻尼机构一体型的隔震装置。

铅是一种具有良好塑性变形能力和能量吸收能力的金属。铅芯橡胶支座也是最早用于隔震结构的支座之一。铅芯橡胶支座凭借其优良的力学性能，较为简单的构造和高性价比，已经在工程中广泛应用。

铅芯橡胶支座的基本性能

1、铅阻尼器的能量吸收能力

橡胶本身是一种易拉压变形的材料，单独做成支座加力后变形巨大。工程用橡胶支座是由薄钢板与薄橡胶层叠组成，钢板对橡胶竖向变形有优秀的约束作用，竖向压缩刚度非常高，但与天然橡胶支座一样，LRB支座拉伸刚度较低，约为压缩刚度的1/7～1/10。

2、铅芯橡胶支座LBR的水平变形能力

钢板约束橡胶的竖向变形但对其水平变形没有影响。同时铅芯能够很好地追随支座变形，吸收地震能量。LRB支座水平性能稳定，LRB支座由于铅芯的存在，能够限制支座的水平变形，如下图所示，装有LRB支座的隔震结构的水平变形要比装有RB支座的小（不考虑外加阻尼作用下）。

3、铅芯橡胶支座LRB的工作特点

铅芯橡胶支座通过铅芯的大小来调整阻尼的大小。铅芯直径增大后，屈服力变大，阻尼量增加，但中心孔过大也会给支座的性能带来不良影响。

4、铅芯橡胶支座LRB的耐久性

日本等国家的工程调查表明，LRB支座与RB支座基本一致，隔震橡胶即使在使用100年后，其内部橡胶依然完好。有调查显示，LRB支座使用10年后，其特性基本保持不变，并预测出60年后其性能仅会下降3%。

5、铅芯橡胶支座LRB的基本力学性能

铅芯橡胶支座的滞回性能可用下图的双线型模型表示。其中细实线为橡胶支座的滞回特性。LRB支座的水平特性是与图示的橡胶部分与铅芯部分水平性能叠加而成，如图粗实线所示。铅芯橡胶支座在剪切变形为250%能表现出稳定的双线型滞回特性。

建筑铅芯橡胶支座从原始的应用于建筑桥梁工程中，逐渐应用到军队、医院、学校、消防中心、计算机中心、博物馆、商场、工 厂、住宅等重要建筑工程中。经过几十年的淘汰式发展，隔震技术成为最有效的结构振动控制技术。借助铅芯橡胶支座这种隔震装置，人类对建筑结构进行隔震设计的梦想终于得以实现。然而，建筑结构隔震设计效果的保证不仅仅依赖于能否生产制造出力学性能符合设计要求的铅芯橡胶支座，还更大程度上依赖于能否对整体建筑结构进行可靠的隔震设计及计算分析。从国内外隔震技术发展的现状来看，叠层橡胶隔震技术室现代隔震领域的主流，且主要分布在人口稠密，经济发达的城市。村镇结构一般在4层以下，具有周期短，自重轻等特点，若采用传统的橡胶隔震技术，铅芯橡胶支座的设计面压往往远小于极限面压，从而造成隔震支座成本的极大浪费。因此隔震技术在村镇难以推广应用的原因除了经济因素，还有设计及施工等方面原因，现有的铅芯橡胶支座尽管技术成熟，但重量较大，需配备专业起重机械施工，且需要进行专门的隔震设计，这对于村镇建筑是不现实的。因此，迫切需要研发适合于村镇地区特点，经济、高效、设计简单、施工方便的隔震技术来满足我国广大农民生命财产安全的需要。

橡胶支座隔震建筑是在建筑物基础上与上部结构之间设置橡胶支座，把上部结构和地基隔离开来，从而起到隔离地震作用的建筑。地震以波动形式传播能量。常规抗震房屋采用“刚性抗震”方法，通过增加截面尺寸、提高材料强度等级，以提高抗震能力。隔震房屋另辟蹊径，采用“柔性隔震”方法，在建筑物基础与地基之间用橡胶隔震垫将其上下隔断，使80%以上的地震能量不能传递上来，地震时地动而房不动，从而提高了抗震能力12倍。

隔震橡胶支座地震中对建筑物的保护作用测试结果显示，模拟医院成功经受住了6.7级和8.8级的地震，大楼内的电梯、楼梯、柜子、手术床等医疗设备以及医疗器械只有表面损伤，隔震橡胶支座地震中对建筑物的保护作用非常有效。其实，这项技术并不是新发明，在2010年2月27日，智利发生8.8级强烈地震中就已被使用，当时智利国内安装了隔震橡胶支座的建筑物受地震影响非常小，而没有安装隔震支座的建筑物受损严重。科研人员解释说，使用隔震橡胶支座相当于给建筑物穿了一双溜冰鞋，在地震发生时分解地面带来的晃动，从而保护建筑物不被损毁。位于智利圣贝尔纳多的这家工厂就是隔震橡胶支座的生产厂家，支座的主要原料是橡胶和钢筋，成型的支座看上去像一个轮胎，根据不同类别分为不同尺寸。由于这种支座在2010年智利大地震中的出色表现，现在这家工厂的生意非常好，橡胶支座隔震技术的成功运用使我省抗震技术迈上一个新台阶来自国内外的定单源源不断。而智利国内大部分建筑物尤其是医院都安装了这种隔震橡胶支座。

山东省住房和城乡建设厅设计处顾发全处长对天源华府项目采用橡胶支座隔震技术，给予了高度评价，该技术的成功运用，橡胶支座顶、底面和试验用承载板之间的接触问题将使我省抗震技术迈上一个新台阶，切实保障了人民群众的生命财产安全，并强调在以后的工程建设中，加大橡胶支座隔震技术的应用与推广。

LRB系列铅芯隔震橡胶支座分类:

圆形铅芯隔震橡胶支座分为22类：d420~~~d1470

矩形铅芯隔震橡胶支座分为25类：300x420 350x350 350x520 420x420等。

工程概况

（1）、本工程为框架结构。本工程用到的橡胶隔震支座的数量较多，使用部位为正负零下1.0m 的位置设橡胶隔震支座。橡胶隔震支座在本工程的构造由三部分组成：下支墩、橡胶隔震垫、上支墩。橡胶垫通过预埋板用高强螺栓等连接件与上下支墩相连。隔震垫的主要型号有：LNR500、LRB,500、LNR600、LRB600、LNR700、LRB700。

（2）、隔震橡胶支座及连接件由专业厂家配套提供，橡胶支座设置于上支墩底，下支墩顶。橡胶隔震垫分为有铅芯和无铅芯两种。下支墩生根于下层框架柱上，在下支墩顶面预埋带有预埋锚筋和预埋螺栓套筒的下预埋板，橡胶隔震垫，通过高强螺栓和下预埋板连接；上支墩的预埋螺栓套筒通过高强螺栓直接与橡胶隔震垫的上连接板固定。

（3）、本工程隔震支墩砼为C40，支墩纵筋采用HRB400，标准螺栓为8.8级承压型高强螺栓。外露部分钢构件涂防锈漆，上罩涂锌白漆两遍。隔震建筑与相邻建筑物或构筑物之间应留有不小于300mm 的间距。

检测标准

按照甲方要求对工程中拟采用的隔震产品进行100%检测，每种类型和规格的隔震支座检验的合格率为100%，隔震支座检验的主要内容和试验结果必须符合《橡胶支座 第3部分：建筑隔震橡胶支座》（GB 20688.3-2006）、《建筑隔震橡胶支座》（JG118-2000）及项目设计文件的相关要求。

施工准备

1.熟习设计图纸和相关技术标准，熟悉深化设计分析报告。

2.按安装计划和设计要求的支座规格型号和现行相关质量标准对到场支座进行检查验收和对应编号。

3.根据基础承台计算预埋定位板的中轴线位置，并在基础柱墩每侧用墨线弹出轴线位置，用以随时检查和校核预埋定位板是否定位准确。

4.安装施工前，还应对施工人员进行全面的技术要求、操作规范和安全技术交底，确保施工过程的工程质量和作业安全。

6. 机具设备和施工人员准备

7. 安装施工流程

隔震橡胶支座安装施工大致分成两个部分，第一部分是隔震支座下部预埋定位连接钢板（以下简称预埋板）的预埋安装，第二部分是支座橡胶支座部分和法兰板。

隔震橡胶支座下部预埋板的预埋安装

（1）定位放线

（2）绑扎柱墩钢筋

（3）柱墩模支设

（4）弹放标高及定位控制线

（5）安放预埋板

（6）预埋板标高及定位调校

（7）预埋板固定

（8）浇筑柱墩混凝土

（9）柱墩模拆除

（10）施工放线

（1）定位放线：承台与柱墩分两次施工及混凝土浇筑，在施工承台时绑扎柱墩钢筋，承台混凝土浇筑前复核控制柱墩轴线位置及标高，待承台混凝土浇筑完毕后进行柱墩的二次放线，使用经纬仪在柱墩外承台面上测放出建筑轴线和柱墩边框线，作为柱墩支模定位的控制线；同时在建筑轴线基础上可分出隔震支座的定位中轴线。

（2）绑扎柱墩钢筋：承台浇筑前绑扎好下支墩钢筋并固定好下支墩钢筋，保证下支墩钢筋牢固不偏位。

（3）柱墩模支设：柱墩边模板的支设及加固必须在支座预埋板固定前完成，以免在校核加固柱墩模板时对预埋板的定位造成影响。

（4）弹放标高及定位控制线：待柱墩边模校核并加固后，使用经纬仪和水准仪将建筑轴线和柱墩顶标高线（柱墩顶标高即为预埋板顶标高）同时抄测弹放在柱墩边模顶上，以便随时对预埋板的定位和标高及水平度进行检查。

（5）安放预埋板：将扭紧螺栓的预埋板（带套筒）从柱墩钢筋上方贯入，使用抄测在柱墩边模顶上的标高和建筑轴线对预埋板进行初次定位和临时固定。

（6）预埋板标高及定位调校：使用抄测在柱墩边摸顶上的标高线和建筑轴线对预埋板的顶标高及定位中轴线反复进行复核，直至预埋板的顶标高及定位轴线满足规范要求（标高和轴线定位控制的规范允许偏差为≤5mm ）。

（7）预埋板固定：待预埋板标高及轴线位置调校准确后，通过连接短筋把预埋板与柱墩钢筋笼焊接固定（点焊）。

（8）浇筑柱墩混凝土：按照上述步骤把所有预埋板安装完成后，开始浇筑柱墩混凝土，浇筑顺序宜按照隔震支座预埋板安装顺序逐个单独浇筑，即浇筑完成一个柱墩后再浇筑下一个柱墩。

（9）柱墩模拆除：待柱墩混凝土达到一定强度后（设计强度的70%）即可进行柱墩边模板的拆除。

（10）施工放线：在柱墩模板拆除同时即可进行放线工作，用经纬仪架设在控制桩点上测放出所有建筑轴线，结合施工图在建筑轴线基础上可分出支座上部承台边框线和所有支座的定位中轴线，并在柱墩顶部用墨线弹出，作为上部隔震层的支模控制线和橡胶支座安装时的检查控制依据。

隔震橡胶支座的安装

本工程拟采用的隔震支座分为普通橡胶支座（LNR ）和铅芯橡胶支座（LRB ）两类，规格型号有500、600、700mm （直径）三种，橡胶支座上下带有法兰板，下部法兰板有预留螺栓孔，上部法兰板带有套筒螺栓（已扭紧），橡胶支座通过法兰板与上下基础结构进行有效连接；连接大样、预埋大样及支座大样详见图7-6、7-7、7-8。

安装流程：（1）吊装支座→（2）支座就位→（3）支座校正→（4）扭紧螺栓；由于橡胶支座本身较重（本工程单个支座重量约为1吨），待柱墩混凝土达到一定强度（80%设计强度）时才能进行吊装，且吊装须采用塔吊或汽车吊进行吊装（本工程拟采用QTZ80塔吊），吊装时带有套筒螺栓的法兰板朝上；就位时在塔机操司和塔机指挥以及技术安装工人的共同配合下，支座下部法兰板的螺栓孔对准柱墩顶部预埋板上的螺栓孔缓慢落下（连接螺栓事先卸下），并最终对准就位；松开塔机起吊绳并穿入螺栓后，由技术安装工人进行精确校正；最后扭紧下部法兰板上的螺栓。

高阻尼隔震橡胶支座的橡胶本体既保持了叠层橡胶支座所具有的良好力学特性，又具有较高的阻尼值，阻尼效果好，耗能能力强。在地震中可以有效的吸收地震能量，延长结构自震周期，隔离桥梁上、下部结构的地震运动，减小地震作用力。当然也可以有效的吸收汽车荷载的冲击能量，使行车平稳，改善结构的受力。

高阻尼隔震橡胶支座具有较高的水平变位能力。我们知道，支座的剪切位移=剪应变×支座有效橡胶层总厚度。对于普通板式橡胶支座，其剪应变限值为：当不计汽车制动力时，不大于0.5；当计入汽车制动力时，不大于0.7。而对于高阻尼隔震橡胶支座，在正常使用状态下支座的剪应变（一般为制动力、温变和混凝土收缩徐变等引起的支座剪切应变）的限值可达到1.0；在罕遇地震状态下支座的剪应变的限值可达到2.0～2.5，显然，在支座有效橡胶层总厚度相同的条件下，高阻尼隔震橡胶支座比普通板式橡胶支座具有更大的水平变位能力。

基础隔震系统是通过在基础和上部结构之间，设置一个专门的隔震支座和耗能元件（如铅阻尼器、油阻尼器、钢棒阻尼器、粘弹性阻尼器和滑板支座等），形成刚度很低的柔性底层，称为隔震层。通过隔震层的隔震和耗能元件，使基础和上部结构断开，将建筑物分为上部结构、隔震层和下部结构三部分，延长上部结构的基本周期，从而避开地震的主频带范围，使上部结构与水平地面运动在相当程度上解除了耦连关系，同时利用隔震层的高阻尼特性，消耗输入地震动的能量，使传递到隔震结构上的地震作用进一步减小，提高隔震建筑的安全性。目前除基础隔震外，人们对层间隔震的研究和应用也越来越多。

隔震技术已经系统化、实用化，它包括摩擦滑移系统、叠层橡胶支座系统、摩擦摆系统等，其中目前工程界最常用的是叠层橡胶支座隔震系统。这种隔震系统，性能稳定可靠，采用专门的叠层橡胶支座作为隔震元件，是由一层层的薄钢板和橡胶相互叠置，经过专门的硫化工艺粘合而成，其结构、配方、工艺需要特殊的设计，属于一种橡胶厚制品。目前常用的橡胶隔震支座有天然橡胶支座、铅芯橡胶支座、高阻尼橡胶支座等。

应用能量法进行桥梁减隔震设计的关键是要给出合理、实用的地震输入总能量谱。从耗能的角度看,铅芯橡胶支座的位移太小不利于充分发挥其耗能和降低地震力的作用。研究表明,在强震作用下铅芯橡胶支座的最大延性比可能达到20～50,本μ文主要针对30≤50的隔震系统进行研究。采b≤用文献[14]的方法计算Ⅰ类场地7度罕遇地震时隔震系统的地震输入总能量谱,计算中隔震支座刚度硬化比η取0115,桥梁结构本身的阻尼比按照5%计算,隔震系统的等效阻尼比ξeff按照图3中ξ类场地7eff与η和μb的关系取值。图6给出了Ⅰ度地震时隔震系统非弹性地震输入能量谱。由于地则隔震桥梁系统的能量破坏准则。基于能量平衡原理进行隔震桥梁地震响应分析时,往往将铅芯橡胶支座简化为具有线弹性特性的夹层橡胶垫和具有完全弹塑性恢复力特性的铅芯而合成的模型。

铅芯橡胶支座隔震桥梁的能量设计方法：

(1)要使隔震装置能够有效降低地震力从而起已有的研究表明，结构系统的强度、质量和刚度分布对地震输入总能量的影响很小，地震波输入到结构物的总能量主要依赖于结构物的总质量和第1周期。在进行基于能量法的隔震桥梁设计时，可到保护桥墩的作用，隔震桥梁系统的隔震度不应小于3。

(2)应成用7条以上场地条地震波作为激励，通过对隔震桥梁系统进行非线性能量反应时程分析，验证隔震支座是否满足位移延性比的限制要求。

铅芯橡胶支座首先根据桥梁的规划及设计需求确定桥梁的地震设防等级和隔震目标。由于等效隔震度Ib(隔震桥梁第1周期与未隔震桥梁第1周期的比值)是衡量隔震效果的重要指标,因此将Ib定为隔震目标。然后根据隔震系统参数,结合前面得到的地震输入总能量谱计算隔震桥梁系统的地震输入总能量,依据基于能量法的隔震桥梁破坏准则,初步确定隔震支座的设计参数。然后反复进行隔震桥梁地震响应计算并调整隔震支座的设计参数,直到隔震支座参数的选择达到隔震目标的要求,并且满足隔震支座位移延性比和桥墩位移延性比的限制条件,从而得到隔震支座合理的设计参数。

(1)依据能量平衡原理，建立了隔震桥梁系统的能量反应方程。将桥墩与铅芯橡胶支座串联，构建了隔震桥梁能量反应分析模型。

(2)通过单自由度隔震桥梁模型的参数分析，确定了用铅芯橡胶支座的刚度比近似代替单自由度隔震桥梁系统屈服后刚度与屈服前刚度的比值的简化计算方法，并给出了铅芯橡胶支座的阻尼比与位移延性比的关系曲线。

(3)根据铅芯橡胶支座隔震桥梁的特点，将隔震桥梁系统转化为双线性单自由度系统。依据《铁路工程抗震规范》选取Ⅰ类场地40条地震波。以此40条地震波作为激励得到的动力放大系数曲线总体上与规范给出的动力放大系数曲线符合较好。

(4)通过采用所选地震波对隔震系统进行非线性能量反应分析，得到了适用于Ⅰ类场地铅芯橡胶支座隔震桥梁设计的地震输入能量谱。

(5)提出以地震输入桥梁系统能量达到铅芯橡胶支座的极限耗能作为破坏准则、以隔震度作为隔震目标、以隔震支座位移延性比和桥墩位移延性比作为限制条件、将非弹性地震输入总能量谱作为地震能量输入的桥梁减隔震设计方法。

通过设置水平柔性隔震层可大大延长结构的水平基本周期，结构体系因“柔化”而隔离了地面的强烈震动，大幅降低上部结构的地震水平响应，使结构水平变形集中于隔震层，而结构从激烈的摆动变为缓慢的“平动”，使上部结构的层间位移大大减少，基本上处于弹性工作状态。这种技术不仅能在强地震中有效保护结构本身的安全，而且能保护结构的装修以及内部的仪器设备免遭损坏。

连接原理

隔震橡胶支座置于上、下支墩之间，上支墩与上部结构相连，下支墩与下部结构相连，隔震橡胶支座通过上、下连接钢板用高强螺栓与上、下支墩的预埋钢板连接。

二、操作要点

施工准备、测量放线

1. 施工前应组织各相关方参加图纸会审，重点检查支座上、下预埋钢板与上、下支墩中钢筋的关系。

2. 确定下支墩轴线、标高、顶面水平度测量方案。

3. 工长向相关工作班组进行技术交底，重点交待下支墩预埋钢板固定、预埋钢板及支座的成品保护和支座的安装工艺。

4. 确定支座及配件（包括预埋钢板）的供应商，最好由一个专业生产商统一供应。

隔震橡胶支座及配件进场检验

隔震橡胶支座运到现场后，第一是核查产品型号、产品合格证，第二是外观检查，主要观察支座侧面有无裂纹及损坏，测量连接钢板厚度、上下表面平行度，产品验收合格以后才能进行安装。

下部支墩钢筋固定

下支墩钢筋固定前，应确认钢筋位置不与下预埋钢板锚脚冲突，钢筋顶标高满足下部预埋钢板安装要求，固定方式如下：下支墩外侧纵向筋与顶部四道箍筋点焊，纵向筋4大角焊接定位支撑铁件，固定下支座筋以免位移。

安装下部连接钢板、校正、固定

连接钢板下部增设2道固定箍筋，与柱箍筋点焊连接，下部连接钢板表面标注中心定位十字线，安装时在下支墩四周模板上方架十字线控制，使预埋钢板十字线与控制线重合，用水平仪测量标高后，把下部连接钢板任一预埋螺栓点焊在定位箍筋上，用水平尺测平整度，满足要求就把下部连接钢板所有预埋螺栓同定位箍焊接。

安装模板

下部连接钢板安装完毕后，经检测合格后再进行侧模安装、固定。

浇筑下支墩砼

浇筑砼前应将预埋螺栓露出端进行包裹保护，在浇筑砼时，严禁施工人员踩踏预埋钢板，也不容许振动器接触预埋钢板，以免预埋钢板的平整度、标高、轴线发生移位。浇筑过程中应随时测量预埋钢板标高、轴线、平整度。

三、安装隔震橡胶支座

1. 测量下支墩预埋钢板水平度偏差，测量隔震橡胶支座上、下表面平整度，附合要求后开始安装。

2. 用钢丝绳对称挂在隔震橡胶支座的对角螺栓洞口上，绳卡固定，吊起后保持平衡，慢慢移动，待隔震橡胶支座的连接钢板和下部连接钢板的四边全部对齐，并对齐四大角的预埋螺栓，然后放下，用水平尺测平整度，满足要求后拆除吊绳，分两次同步拧紧四角对称部位螺栓。如不满足要求，则对连接钢板进行局部打磨，直到满足要求为止。

3.安装上部预埋板

安装上部预埋板和安装隔震橡胶支座的方法一样，先测量平整度，平整度偏差在允许范围内，就把螺栓上紧，再用扭力扳手拧紧。安装完毕以后，对隔震橡胶支座顶面的水平度、标高、轴线再次复核并记录。

4.螺栓外露部分涂防锈漆两遍。

5.质量保证措施

做好材料进场的检验工作：核对产品数量、规格型号等有无错误；检查每个产品有无贴“出厂合格证”；核对产品构件，如，螺杆等数量、型号有无错误。检查产品外观有无瑕疵，预埋件套筒与铁板焊接是否垂直、牢固。施工方材料员应按“产品清单”对照验收，确认无误后在“产品清单”上签字，并留存。

6.安装下部连接钢板

技术负责人核查交底、工艺、质量要求。

检查支座规格。

检查定位措施。

严格控制连接钢板的平面位置和标高的偏差。

四、施工后期观测

在工程主体及装饰施工阶段，应对隔震橡胶支座的竖向变形进行检查。隔震橡胶支座的竖向变形观测操作非常简单，可在隔震橡胶支座附近的上下连接部位四边分别弹一条水平线，量取这四组水平线之间的竖向距离并平均，观测从隔震橡胶支座的上部连接构件做完直至主体施工完成，每周观测一次，进行装修工程时，可每2~3周观测一次，直至工程完工，记录的竖向距离变化即为隔震橡胶支座的竖向变形

隔震橡胶支座的隔震技术是在不改变原建筑设计方案的同时，在上部结构与基础之间设置隔震层，实践证明，隔震体系一般可使结构水平地震加速度反应下降60%左右，让上部结构设防裂度降低1－2度，使建筑布置更加灵活，还可减小上部结构的部分土建造价。按设计经验，隔震结构一般比非隔震结构造价可降低5%-7%。使用隔震橡胶支座的建筑在遭受高于本地区抗震设防烈度预估的罕遇地震时，应不致发生危及生命的破坏和丧失使用功能，其社会效益巨大。

高阻尼隔震橡胶支座具有较高的水平变位能力。我们知道,支座的剪切位移=剪应变×支座有效橡胶层总厚度。对于普通板式橡胶支座,其剪应变限值为:当不计汽车制动力时,不大于0.5;当计入汽车制动力时,不大于0.7。而对于高阻尼隔震橡胶支座,在正常使用状态下支座的剪应变(一般为制动力、温变和混凝土收缩徐变等引起的支座剪切应变)的限值可达到1.0;在罕遇地震状态下支座的剪应变的限值可达到2.0~2.5,显然,在支座有效橡胶层总厚度相同的条件下,高阻尼隔震橡胶支座比普通板式橡胶支座具有更大的水平变位能力。

HDR高阻尼隔震橡胶支座怎么选型

1.1高阻尼隔震橡胶支座验算时，正常使用状态下支座的剪切应变（一般为制动力、温度和混凝土收缩徐变等引起的支座剪切应变）不宜超出表1中设计剪应变γ0。

1.2高阻尼隔震橡胶支座验算时，罕遇地震状态下支座的剪切应变不宜超出表1中容许剪应变γe，还应检算所选用支座的力学性能是否满足相应地震力作用下的使用要求，并综合考虑桥梁的结构形式、技术性能特点、施工工艺要求及造价等因素。

1.3高阻尼隔震橡胶支座根据适应转角θ、橡胶设计剪切模量G值大小的不同，分别进行了区别设计，工程技术人员应当根据每座桥梁的实际情况进行选型，以期能提供更为优异的减隔震效果。

1.3.1高阻尼隔震橡胶支座适应转角θ：

支座选型时应检查墩、台顶支座部位的转角大小是否满足转角要求。

1.3.2橡胶设计剪切模量G：

同样竖向承载力大小的支座，其水平刚度随G值增加而相应增大，但适应变形的能力随G值增加却相应降低，因此，工程技术人员在选型时，应当根据每座桥梁的具体情况或要求进行选取，以优化结构受力及使用性能。

1.4HDR高阻尼隔震橡胶支座的常规选型流程为：

确定高阻尼隔震橡胶支座结构型式（Ⅰ型、Ⅱ型）→橡胶剪切模量G（G8、G10）→支座适应转角θ（0.006rad、0.008rad）→支座本体形状（圆形、矩形）→设计竖向承载力→设计剪切位移量→校核计算或优化设计→（反复）。

1.5根据桥梁所在地区的抗震设防烈度和场地类型。

1.6高阻尼隔震橡胶支座选型时，应当考虑其与桥梁结构的配套适应性，并应满足实际桥梁结构的空间位置要求；此外，预埋钢板、套筒和锚杆等配套附属件的设计选取应当安全、适用、经济、合理，应避免与结构受力钢筋相干扰或冲突，如有必要应当进行定制优化设计。

用高阻尼复合橡胶材料替代铅芯，通过调整填充材料的比例改变总阻尼，使之具有较强耗能能力，起到减隔震的效果。高阻尼橡胶支座性能稳定、有较强的耗能性及延性，高阻尼橡胶支座有较高当量的粘滞阻尼，即有更高的耗能性，减震隔震效果显著，能有效地控制隔震结构的地震反应。由于将功能集成在一起，体积比铅芯支座小，可以节省使用空间，施工也比较方便，价格也较铅芯夹层橡胶支座便宜。

隔震橡胶支座隔震原理

通过设置水平柔性隔震层可大大延长结构的水平基本周期，结构体系因“柔化”而隔离了地面的强烈震动，大幅降低上部结构的地震水平响应，使结构水平变形集中于隔震层，而结构从激烈的摆动变为缓慢的“平动”，使上部结构的层间位移大大减少，基本上处于弹性工作状态。这种技术不仅能在强地震中有效保护结构本身的安全，而且能保护结构的装修以及内部的仪器设备免遭损坏。

连接原理

隔震支座置于上、下支墩之间，上支墩与上部结构相连，下支墩与下部结构相连，隔震支座通过上、下连接钢板用高强螺栓与上、下支墩的预埋钢板连接。

安装隔震橡胶支座

1. 测量下支墩预埋钢板水平度偏差，测量隔震支座上、下表面平整度，附合要求后开始安装。

2. 用钢丝绳对称挂在隔震支座的对角螺栓洞口上，绳卡固定，吊起后保持平衡，慢慢移动，待隔震支座的连接钢板和下部连接钢板的四边全部对齐，并对齐四大角的预埋螺栓，然后放下，用水平尺测平整度，满足要求后拆除吊绳，分两次同步拧紧四角对称部位螺栓。如不满足要求，则对连接钢板进行局部打磨，直到满足要求为止。

3.安装上部预埋板

安装上部预埋板和安装隔震支座的方法一样，先测量平整度，平整度偏差在允许范围内，就把螺栓上紧，再用扭力扳手拧紧。安装完毕以后，对隔震支座顶面的水平度、标高、轴线再次复核并记录。

4.螺栓外露部分涂防锈漆两遍。

国际上在20世纪80年代兴起了新的抗震方法——减隔震技术，目前被认为是结构抗震最有效的方法。而隔震技术所应用的隔震装置主要有水平力分散型橡胶支座、铅芯隔震橡胶支座、高阻尼橡胶支座等。其中高阻尼支座是最新型、最有市场潜力的隔震装置。

在新型高阻尼支座技术方面，我公司已在2004年进行了开发，目前已成功开发出具世界最前沿水平的超高阻尼橡胶支座。高阻尼橡胶支座阻尼比已能达到0.18以上，并且具有良好的适应环境温度变化能力，支座最大剪切应变能力达到300％以上。

高阻尼支座只由橡胶和钢板组成，不需要使用重金属铅，而能使支座的阻尼性能相当于铅芯隔震橡胶支座。在隔震工程系统中安装超高阻尼橡胶支座，通过支座的集中变形吸收大部分的地震能量，减弱地震输入上部结构的能量，减小了上部结构的振动，有效地控制结构的地震反应，从而保证了结构的安全。

高阻尼支座（简称HDR）应用于桥梁及建筑结构中，其原理有别于橡胶隔震支座的单自由度的质量-弹簧系统，可实现竖向、横向双向阻尼的效果。特别适用于基础减震系统中对于目前的居民区、高速公路、高科技工业园区、国家自然保护区等对环境有特殊要求的地区，可以大量采用此类型支座。

高阻尼橡胶支座特点：

1.竖向承载力、水平恢复力、阻尼（吸能）三位一体；

2.支座滞回特点（载荷-变形曲线）饱满、耗能显著；

3.橡胶配方改进、等效阻尼比可达10%以上；

4.维修管理成本低（无需其他阻尼装置）；

5.大震后残余变形极小，无需更换；

6.高阻尼支座表面覆盖有橡胶保护层，保护内部橡胶不受臭氧、紫外线影响，具有更好的耐老化性，50年等效阻尼比降低不到2%；

7.HDR高阻尼橡胶的温度依存性较低，广泛用于不同气候地区；

8.HDR高阻尼橡胶与天然橡胶一样拥有比较优越的蠕变性能；

9.环保无污染。

4.1 灌浆料的选择
为了满足施工要求，选择高性能的专用支座灌浆料，其具有以下特点：
1)良好的流动性：经过测试，灌浆料在搅拌均匀后其流动度可以达到300mm以上，并且在超薄缝隙其流动性能依然良好，可以实现微重力下灌浆；
2)具有微膨胀性能：灌浆砂浆的微膨胀性能，可以是灌浆料达到强度后无收缩，使浆体与与支座的下面板充分结合，避免出现脱空现象；
3)早强性能：良好的早强性能，8小时的抗压强度大于20MPa；
4)高强性能：具有很高的抗压和抗折强度；
5)良好的施工性能：支座安装如果在夏季施工，灌浆料可以在夏季高温情况下施工；
6)弹性模量高，实测弹性模量达30Gpa，完全满足支座安装的要求。
4.2 施工准备
1)为使灌浆料搅拌均匀，使用20mm正反电锤改造成搅拌工具。在钢筋的前端焊接十字型，替换电锤前面的钻头。
2)容量为25L搅拌桶准备4个，即搅拌和灌注可以同时进行，形成流水作业，减少灌注时间；
3)安装漏斗：漏斗采用锌铁皮制作，上口的直径为35cm，高度为30cm，下端连接Φ100mm的消防水管下端接直径能放进支座下的小管，并在漏斗下安装三角架，用于支撑漏斗。三角架的高度高度为1m这样即可方便进料，又可以给灌浆料提供一定的压力，使流动性能更好。
4)安装模板：模板的长宽尺寸大于支座下钢板5cm，高度与下钢板上口齐平。因灌浆料流动性非常好，需要将模板底口先用水泥浆将缝隙填充，防止漏浆。为方便进料管插入支座中间，在模板的任一向做一个向外的凸槽。
5)需要准备的其他工具：磅秤、水桶、喷雾器(用于湿润垫石顶面)、土工布(养护)。
5.3 施工步骤
1)根据支座与垫石间的高度和预埋螺栓孔的大小，计算灌浆料的体积，确定用量。这是应该特别注意，备料时应该在理论量的1.2倍左右，以防发生意外；
2)安装进料管，调整漏斗的高度，将进料管末端插到支座的正中间。用喷雾器将支座底板、垫石和漏斗湿润，注意不要形成积水；
3)拌浆的理论配合比为水：料=1：7。将拌和水称量倒入搅拌桶内，然后一边搅拌一边加入灌浆料，全部加入完毕后搅拌5min左右即可；
4)将拌好的灌浆料停至3min，这样是为了使浆体一个更充分的反应，然后开始边搅拌边灌浆；
5)对于较大的支座预留孔，可以先将支座预留孔直接注满，而不通过漏斗和进料管，这样可以缩短灌注时间且不影响灌注质量。当支座孔内填满后，开始从漏斗进料；
6)当浆体从支座四周溢出并将支座下钢板顶齐平时，慢慢将进料管拔出。拔出的过程中应保持管内有料，不会带入空气。然后用薄钢片切除凸槽砂浆。
7)浇筑完成后约5min，清理支座板上的砂浆，收平，然后盖上土工布洒水养护；
8)一般8h后，强度达到20Mpa可拆除模板。
铅芯支座灌浆过程一定要保持连续性，一般整个灌浆过程为30min以内。如果灌注过程出现意外导致支座灌浆不饱满或者只灌注一半的情况下，应及时将支座吊起，凿除灌浆料，重新安装支座。

标记示例：

a)普通型（无芯型），圆柱型，有效直径为400mm的支座表示为GZP400。

b)有芯型，圆柱型，有效直径为400mm的支座表示为GZY400。

c)普通型（无芯型），矩形，长边有效边长为400mm，短边有效边长为360mm，且经第一次改型的支座表示为GZP400x360A。

d)有芯型，矩形，长边有效边长为400mm，短边有效边长为360mm的支座表示为GZY400X360。

对应不同的使用要求，建筑隔震橡胶支座可以有不同的叠层结构、尺寸、制造工艺和配方设计，但应满足所需要的竖向承载力、竖向和水平刚度、水平变形能力、阻尼比等性能要求，并应具有不少于60年的设计工作寿命。建筑隔震橡胶支座的结构设计尚应符合国家现行的有关标准的规定。

钢板应采用0235或不低于0235性能的钢板，应符合68912中的规定。夹层薄钢板厚度不应小于1.511111及每层橡胶层厚度的1/3。金属铅铅芯应采用纯度不小于99，99X的铅锭，经加工而成铅芯，铅锭应符合08/1469的规定。

建筑隔震橡胶支座表面应光滑平整，外观质量应符合规定。拉伸强度、扯断伸长率、300%定伸应力应按GB/T528规定测定。热空气老化试验方法应按GB3512规定采用。压缩永久变形应按GB/T7759规定测定。25%定伸应力，应按附录A规定测定。黏合强度应按GB/T7760单板法规定测定。臭氧老化和静态拉伸试验按GB/T7762规定采用。产品外观质量可用目视及直尺测量评定。

产品的外观尺寸一般可用钢直尺或具有相应精度的量具进行测量，厚度尺寸可用游标卡尺或具有相应精度的量具测量，取最外侧不同方向上4点的实测平均值。上、下表面平行度可用倾角仪或具有相应精度的量具测量。侧表面垂直度可用直角尺或具有相应精度的量具测量。

产品力学性能试验

竖向和水平力学性能试验

竖向性能和水平力学性能应按表7规定进行试验。

竖向和水平力学性能试验方法

耐火性能

模拟支座的实际使用情况，对被试支座进行1h的燃烧试验后，冷却24h以上，再测试其竖向极限压应力和竖向刚度，并与同批〔型)支座的竖向极限压应力和竖向刚度进行比较。

铅芯橡胶隔震支座基本性能

1、铅阻尼器的能量吸收能力

橡胶本身是一种易拉压变形的材料，单独做成支座加力后变形巨大(如图)。工程用橡胶支座是由薄钢板与薄橡胶层叠组成，钢板对橡胶竖向变形有优秀的约束作用，竖向压缩刚度非常高，但与天然橡胶支座一样，LRB支座拉伸刚度较低，约为压缩刚度的1/7～1/10。

2、LBR支座的水平变形能力

钢板约束橡胶的竖向变形但对其水平变形没有影响。同时铅芯能够很好地追随支座变形，吸收地震能量。LRB支座水平性能稳定，LRB支座由于铅芯的存在，能够限制支座的水平变形，如下图所示，装有LRB支座的隔震结构的水平变形要比装有RB支座的小（不考虑外加阻尼作用下）。

3、LRB支座的工作特点

铅芯橡胶隔震支座通过铅芯的大小来调整阻尼的大小。铅芯直径增大后，屈服力变大，阻尼量增加，但中心孔过大也会给支座的性能带来不良影响。

4、LRB支座的耐久性

日本等国家的工程调查表明，LRB支座与RB支座基本一致，隔震橡胶即使在使用100年后，其内部橡胶依然完好。有调查显示，LRB支座使用10年后，其特性基本保持不变，并预测出60年后其性能仅会下降3%。

5、铅芯橡胶隔震支座的基本力学性能

铅芯橡胶支座的滞回性能可用下图的双线型模型表示。其中细实线为橡胶支座的滞回特性。LRB支座的水平特性是与图示的橡胶部分与铅芯部分水平性能叠加而成，如图粗实线所示。铅芯橡胶支座在剪切变形为250%能表现出稳定的双线型滞回特性。

F＝W/Ｒ*D＋μW（sgnD）

式中第１项为因承受质量沿曲面滑动上升所产生的水平向恢复力，水平刚度为Kh＝W/R；第2项为滑块与滑动曲面相对滑动时产生的摩擦力。此外，由单摆周期公式T＝2π（R/g）（1/2）知此隔震结构的周期与承受的重力无关。采用库伦摩擦时FPS支座仅受参数R和μ的控制，有以下2个动力特性：①2个水平方向的变形具有摩擦滑移特性；②滑动后在水平剪力方向具有刚度特征。

摩擦摆隔震支座通过摩擦耗能方式将地震能量转化为热能，同时通过摆式结构实现将能量转化为势能，延长结构基本自振周期，进而实现阻尼功效。摆式结构可以实现位移的自我恢复，提高了地震时的隔震性能，避免了震后调整工序，且由于相对体积较小，具有较为广泛的应用前景。

FPS摩擦摆隔震支座设计参数的选取原则:

运用上文提及的两种计算模型进行动力时程反应分析时，FPS支座的主要设计参数为滑动摩擦系数L和支座的滑动面半径R(或者是Bouc-Wen模型中的屈后刚度K=W/R)。本文就其在规则连续梁桥中的选取原则及需考虑的因素给出下述建议:

1、 FPS支座的滑动面半径R或屈后刚度K和摩擦系数对墩柱内力影响都较大。屈后刚度和摩擦系数越小墩柱剪力、弯矩越小，而墩梁相对位移越大，因而要得到好的减震效果必须进行设计参数比选分析。

2、支座的合理滑动面半径的选取时应注意:最小滑动面半径由支座材料接触面压强，及支座的体积确定，实际设计中，我们可以通过如下方式确定支座滑动面半径下限。

聚四氟乙烯复合夹层板的设计压应力30Mpa(试验测得的实际极限强度值约为200Mpa)滑动面的球冠高度h可近似选取为支座高度的1/4~1/5(如0.05~0. 1m)。利用容许应力法，可求得聚四氟板的最小半径：

=0.530m-1.06m，最大的滑动面半径可由支座的目标允许最大位移确定。苏通长江大桥的引桥设计经验表明对于30~100m跨径的连续梁桥，屈后刚度取值大致在2 000kN/m-10 000kN/m之间。

考虑到对于公路和铁路桥梁的地震中行车的安全性，滑动面半径选取时，必须确保支座的竖向抬高位移量必须在公路铁路行车所需的范围内，一般而言可由下式计算。

dv=R[1-cos(arcsindh/R)]上式中，dv为支座的竖向位移量，dh为支座的水平位移量。

3、支座的摩擦系数，比较容易控制的是动摩擦系数，一般情况主要由接触面的材料性质来控制，例如对于国内目前可用的分片聚四氟乙烯板材(填充或不填充硅脂)其动摩擦系数可控范围为0.06~0.12。对涂硅脂的聚四氟乙烯板材还应考虑不同温度下摩擦系数变异时地震响应的影响。

4、考虑设计施工中的种种误差，支座的屈服力和屈服刚度的由支座墩位控制可能会有15%左右的变异。所以对支座的屈后刚度和摩擦系数的选取应有一定的调整空间。

5、在可选范围内选择多组支座参数后，应当采用上文提到的计算模型，在恒载初内力的条件下进行动力时程反应分析对减隔震效果进行比较，从而确定合理的支座设计参数。

摩擦隔震装置的临界摩擦力大小通常根据滑动面摩擦系数和支座竖向恒载反力来确定，因此竖向地震动对摩擦隔震装置结构的地震反应会产生一定的影响．实际上，摩擦隔震支座在水平和竖向地震动共同作用下，支座不但要承受恒载竖向反力，还要承受由于地震引起的竖向动反力．考虑竖向地震动后，支座的竖向反力发生了变化，导致对摩擦隔震支座的临界滑动力和滞回耗能有一定的影响，从而影响到隔震桥梁结构的地震反应。

摩擦摆隔震支座通过摩擦耗能的方式将地震能量转化为热能，并通过单摆式结构实现了位移的自我恢复，既提高了震时的隔震性能，又避免了震后调整工当桥梁结构受到较小的地震作用时，静摩擦力阻止上部结构滑动，使结构保持稳定；当地震作用超过支座开始滑动，发挥某一限度即最大的静摩擦力时，起到隔震作用。

建筑隔震橡胶支座隔震的基本原理是通过增设橡胶隔震支座，使整个建筑的自振周期得以延长，以减轻上部结构的地震反应。一般做法是在建筑物底部设计一层隔震层，在隔震层设置橡胶隔震支座，利用橡胶隔震支座的水平柔性形成一道柔性隔震层，通过柔性隔震层吸收和耗散地震能量，阻止并减轻地震能量向上部结构的传递，最终达到减轻上部结构地震破坏的目的。这种隔震技术不仅可以保证结构的整体安全，并且能够防止非结构部件的破坏，避免建筑物内部装修、室内设备的损坏以及由此引起的次生灾害。

隔震设计技术的基本原理可以通过如下图示来表示。假设一个结构悬浮于地面，如图 1-a 所示，则地震作用不会对结构产生影响，但由于结构还有自重，这样的情况几乎不可能发生。为了承担结构的自重，可以用摩擦力非常小的滚珠来代替示意，如图 1-b，滚珠在竖向支撑结构，而在水平方向与悬浮的情况近似，在水平地震作用下结构不会产生响应，但建筑物会滑移到其它位置而不能复位。因此，为了使结构复位，需要在结构中设置水平弹簧，如图 1-c 所示，但如果仅有弹簧，一旦产生振动后就很难停止，因此必须在结构中设置阻尼装置，以阻止振动的持续。任何一个隔震结构都可简化为图 1－b 或图 1－d 的情形，隔震结构就是在传统的抗震结构的基础与上部结构之间增加了一个可以隔离地震的装置。

从以上的分析可知，隔震装置主要由滚珠、弹簧和阻尼构成，滚珠的作用是在竖向支撑建筑物，而在水平向可以自由滑动，弹簧对结构进行复位，阻尼消减振动的幅度。其中，弹簧和阻尼的大小会影响减震的效果。

假设图 1-2d 中的阻尼很小，就相当于图1－c 的情形，建筑物会在弹簧恢复力的作用下一直振动下，这对上部结构非常不利。当阻尼增加非常大时，并非有利于减震的效果。
因此，对一个隔震结构而言，需要选择适当的弹簧和阻尼，才能达到理想的减震效果，具体到建筑隔震橡胶支座，就是对支座的水平等效刚度和等效阻尼比进行合理设计和选择。

二、建筑隔震橡胶支座产品的基本结构

隔震橡胶支座是隔震建筑的关键部件，其性能好坏直接关系到隔震建筑的隔震效果及隔震建筑的安全性。目前在基础隔震技术上所用到的建筑隔震橡胶支座主要有三种类型：普通天然橡胶隔震支座、高阻尼橡胶隔震支座和铅芯橡胶隔震支座，建筑隔震橡胶支座由多层橡胶和多层钢板交替叠置硫化而成，其形状大多是圆柱型，图2为一种铅芯隔震橡胶支座的结构示意图。图3是笔者公司所生产一种铅芯隔震橡胶支座实物照片。目前工程上使用的建筑隔震橡胶支座的基本特征是：橡胶隔震支座内分层设置的薄钢板对橡胶超约束作用，使建筑隔震橡胶支座支座具有很高的竖向承载能力，能够在正常使用状态下和地震时承受建筑物的荷重，而不产生过大的变形。此外，由于薄钢板的设置方式基本上不影响建筑隔震橡胶支座的水平柔性，使橡胶隔震支座的水平刚度较小，从而使得整个地震体系的自振周期得以延长，达到减震隔震的目的。一般情况下，建筑隔震橡胶支座的水平刚度和竖向刚度数值相差约几百到千倍。

1、铅芯橡胶支座对桥梁下部结构的减震效果主要取决于铅芯橡胶支座的屈服后刚度，且随屈服后刚度的减小而增大。铅芯橡胶支座对桥梁上部结构梁体的减震效果，随支座阻尼的增大而增大，上部结构梁体位移随支座刚度的减小而增大。在给定初始刚度及屈服后刚度时，墩、台处铅芯橡胶支座屈服力的总和与梁体重量的比值在一定范围。

在不同频率、不同压应力、不同剪应变条件下，对不同构造的15组42个铅芯橡胶支座试件进行竖向及水平的静态、动态力学性能试验。系统研究支座形状系数，铅芯几何参数、个数及有效变形体积，橡胶几何参数及硬度，外加荷载的频率、正压力、剪应变等因素对支座各力学参数的影响。研究结果表明：铅芯橡胶支座的力学性能主要由其本身的构造及组成材料决定，外加荷载对其力学性能有一定的影响。铅芯橡胶支座的力学性能在往复加、卸载循环过程中具有较好的稳定性。对试验所得大量数据进行数学统计分析，建立铅芯橡胶支座各力学参数与其构造及外加荷载特性之间的一系列回归关系式。

支座对桥梁的减震效果最佳，建议的取值范围应在４％～１０％之间。合理选择铅芯橡胶支座，可保证既降低墩顶位移，又不增大梁体位移，从而减小了桥梁下部结构的地震力，又满足了上部结构梁体之间抗震缝的要求。

2、铅芯橡胶支座对地震波频率较敏感。当地基较软或桥墩过柔时，铅芯橡胶支座的减震效果降低，甚至会加大结构的地震响应。建议将铅芯橡胶支座使用在桥梁下部结构刚度较大及刚性、一类和二类场地土上。

3、在地震作用下，铅芯橡胶支座双线性模型的刚度在弹性与屈服之间转换，阻尼也随屈服变形不断改变；而等效线性化模型的刚度与阻尼是定值。双线性模型更接近铅芯橡胶支座实际的滞回曲线。建议进行地震响应分析时，铅芯橡胶支座的分析模型采用双线性模型。

1、叠层钢板橡胶类隔震支座

由叠层钢板橡胶类支座组成的桥梁隔震装置是目前主要使用的桥梁隔震系统。

(1)板式橡胶支座

板式橡胶支座是由薄橡胶板和薄钢板交错叠合并相互硫化粘接而成的产品。由于钢板对橡胶板横向变形产生约束，使其具有非常大的竖向刚度。同时钢板又不影响橡胶板的剪切变形，保持了橡胶固有的柔韧性，使其具有比竖向刚度小得多的水平刚度，及延长桥梁结构的水平自振周期。从而使支座具备竖向支承与水平隔震机构的双重功能。但由于它采用天然橡胶或氯丁橡胶，本身无明显的阻尼性能，通常天然橡胶支座的阻尼比仅为0.02～0.03以下，而氯丁橡胶支座的阻尼比也只能达到0.05～0.07，因此一般需与阻尼机构一起使用。

(2)高阻尼橡胶支座

为了改善普通橡胶支座的阻尼特性，近年来世界各国致力于开发具有高阻尼的橡胶支座，例如高阻尼橡胶支座、铅芯橡胶支座。高阻尼橡胶支座的形状与板式橡胶支座相同，但其中的橡胶板是由高阻尼橡胶制成的，其阻尼大小由橡胶中加入的石墨量来调整，通常可使阻尼比达到0.17～0.18。但这种橡胶的性能尚不稳定，还需进一步研究改进。

(3)铅芯橡胶支座

在板式橡胶支座的中部或中心周围竖直地压入纯度为99.9%的铅芯就形成了铅芯橡胶支座。它吸收耗散振动能量的功能是通过铅芯的剪切变形来实现的。由于可以通过调节铅芯的直径或截面积来选定阻尼，因而支座的设计有较大灵活性。使用金属铅的原因是因为铅在经过冷变形后，可在常温下再结晶(15℃)。在荷载反复作用下，铅芯橡胶支座可以保持它的性能，具有良好的耐久性。同时铅芯的存在又增加了支座的早期刚度，对控制风反应和抵抗地基的微震动有利。它可以单独作为隔震系统使用。

上述三种支座的隔震原理基本相同，现用地震反应谱图2来加以说明。通常桥梁结构的刚度较大，周期较短，如图2中A 点，其地震反应的加速度放大倍数β值较大，位移反应较小。如将桥梁的基本周期延长，阻尼不变，如图2中的B 点，其加速度反应显著降低，但位移反应明显增加。如再加大阻尼，加速度反应继续减弱，位移反应也得到抑制，如图2中的C 点。因此这类支座隔震的原理是:延长桥梁结构的固有周期，使其避开地震能量集中的范围，从而降低桥梁结构的地震反应;适当增大支座阻尼，吸收、耗散传入桥梁结构的能量，使支座承受的位移在某个可以接受的使用范围内。

2、滑动支座的隔震原理是，当结构受到较小的地面激励时，静摩擦力阻止上部结构滑动，使结构保持稳定;当地面激励超过某一限度即超过最大静摩擦力时，滑动面开始滑移，发挥隔震作用。这时即使地面激励再增大，传入上部结构的地震力也不会随之增加。因此，通过选取适宜的摩擦材料就可以控制传入上部结构的地震力。其优点是，受地面运动频率特性的影响很小，不会发生共振现象。缺点是结构的滑移量随地震强度的增加而增大。静、动摩擦系数之差对隔震性能影响较大，由于动摩擦系数比静摩擦系数小，滑动一旦开始，速度不断增加，当摩擦阻力减小较大时，就会出现类似于负刚度现象，这不仅会造成滑移量大，有时甚至可能出现滑移失稳，因此，需匹配合适的限位复位机构。另外，它们对中小地震的隔震效果不良;在长期不活动的条件下，其摩擦系数可能发生变化。

球冠圆板橡胶支座是改进后的圆形板式橡胶支座。其中间层橡胶和钢板布置与圆形板式橡胶支座完全相同，而在支座顶面用纯橡胶制成球形表面，球面中心橡胶最大厚度为4－13mm，球面边缘15mm，以适应3％到4％纵横坡下，梁与支座接触面的中心趋于圆形板式橡胶支座的中心。梁端反力通过球面表面橡胶逐渐扩散传至下面几层钢板和橡胶层。在橡胶支座底面加一圈直径D=2.5mm的半圆形橡胶圆环，支座受力时首先由底部圆环变形压密，调节底面受力状况，以改善或避免支座底面脱空现象的产生，使支座底面受力均匀。

TCYB球冠橡胶支座性能与特点

球冠圆板式橡胶支座在平面上各向同性，并以其球冠调节受力状况。不但适用于一般桥梁使用，也适用于各种布置复杂、纵横较大的立交桥及高架桥，其坡度使用范围为3～5%，也可根据不同坡度需要调整球冠半径。

GYZF4、GJZF4四氟滑板式橡胶支座规格参数表

GJZF4，GYZF4规格系列支座 主要附件尺寸表

四氟板式橡胶支座不仅技术先进、性能优良，还具有构造简单、价格低廉、无需养护、易于更换缓冲隔震、建筑高度低等特点.因而在桥梁界颇受欢迎，被广泛使用。

四氟板式橡胶支座使用范围

a.作活动支座使用：主要用于跨度〉30米的大跨度桥梁简支梁连续板桥、多跨连续梁桥。b.作为滑块使用连续梁顶推、T型梁横移、大型设备滑移。

四氟板式橡胶支座选用和安装

1、选择四氟滑板式橡胶支座时，其支座承载力偏差范围应控制在士10％。GJZF4、GYZF4支座应水平安装，并应设置上、下钢板。四氟板与不锈钢板间应放5201-2硅脂润滑油。安装后一定要设置防尘罩。

2、板式橡胶支座计算承载力时，应按有效面积（钢板面积）计算；计算水平剪应力时，应按支座平面毛面积（公称面积）计算

3、支座安装时应以短边尺寸顺桥向放置，具体安装及注意事项请在购买后直接咨询厂家。

该产品目前执行的标准为以下三个：

公路行业标准：JT/T4-2004 公路桥梁板式橡胶支座

铁路行业标准：TB/T 1893-2006 铁路桥梁板式橡胶支座

国家标准：GB 20668.4-2007 橡胶支座 第4部分：普通橡胶支座

GJZ矩形板式橡胶支座、GYZ圆形板式橡胶支座参数表

序号	la×lb（或d）	RCK	S	t(mm)	△l1	△l2	te	RCK(KN)			t1	t0
	（mm）	（KN）						温热地区	寒冷地区	严寒地区	(mm)	(mm)
1	GJZ 100×150	101	5.48	21	5	7	15	35(53)	42(63)	53(79)	5	2
				28	7.5	10.5	20
2	GJZ 100×200	137	6.11	21	5	7	15	47(70)	56(84)	70(105)	5	2
				28	7.5	10.5	20
3	GYZ  d150	154	7	21	5	7	15	41(62)	49(74)	62(930	5	2
				28	7.5	10.5	20
				35	10	14	25
				42	12.5	17.5	30
4	GJZ 150×150	196	7	21	5	7	15	53(79)	63(95)	79(118)	5	2
				28	7.5	10.5	20
				35	10	14	25
				42	12.5	17.5	30
5	GJZ 150×200	266	8.06	21	5	7	15	70(105)	84(126)	105(158)	5	2
				28	7.5	10.5	20
				35	10	14	25
				42	12.5	17.5	30
6	GJZ 150×250	336	8.84	28	7.5	10.5	20	88(131)	105(158)	131(197)	5	2
				35	10	14	25
				42	12.5	17.5	30
7	GJZ 150×300	406	9.44	28	7.5	10.5	20	105(1580	126(189)	158(236)	5	2
				35	10	14	25
				42	12.5	17.5	30
8	GYZ  d200	284	9.5	35	10	14	25	73(110)	88(132)	110(165)	5	2
				42	12.5	17.5	30
				49	15	21	35
				56	17.5	24.5	40
9	GJZ 200×200	361	9.5	35	10	14	25	93(140)	112(168)	140(210)	5	2
				42	12.5	17.5	30
				49	15	21	35
				56	17.5	24.5	40
10	GJZ 200×250	456	10.6	42	12.5	17.5	30	117(175)	140(210)	175(263)	5	2
				49	15	21	35
				56	17.5	24.5	40
11	GJZ 200×300	551	7.17	30	8	11.2	21	140(210)	168(252)	210(315)	8	3
				41	12	16.8	29
				52	16	22.4	37
12	GJZ 200×350	646	7.62	30	8	11.2	21	163(245)	196(294)	245(368)	8	3
				41	12	16.8	29
				52	16	22.4	37
13	GJZ 200×400	741	7.98	30	8	11.2	21	187(280)	224(336)	280(420)	8	3
				41	12	16.8	29
				52	16	22.4	37
14	GYZ  d250	452	7.5	41	12	16.8	29	115(172)	137(206)	172(258)	8	3
				52	16	22.4	37
				63	20	28	45
				74	24	33.6	53
15	GJZ 250×250	576	7.5	41	12	16.8	29	146(219)	175(263)	219(328)	8	3
				52	16	22.4	37
				63	20	28	45
				74	24	33.6	53
16	GJZ 250×300	696	8.21	41	12	16.8	29	175(263)	210(315)	263(394)	8	3
				52	16	22.4	37
				63	20	28	45
				74	24	33.6	53
17	GJZ 250×350	816	8.79	41	12	16.8	29	204(306)	245(368)	306(459)	8	3
				52	16	22.4	37
				63	20	28	45
				74	24	33.6	53
18	GJZ 250×400	936	9.29	41	12	16.8	29	233(350)	280(420)	350(525)	8	3
				52	16	22.4	37
				63	20	28	45
				74	24	33.6	53
19	GJZ 250×450	1056	9.71	41	12	16.8	29	263(394)	315(473)	394(591)	8	3
				52	16	22.4	37
				63	20	28	45
				74	24	33.6	53
20	GJZ 250×500	1176	10.07	41	12	16.8	29	292(438)	350(525)	438(656)	8	3
				52	16	22.4	37
				63	20	28	45
				74	24	33.6	53
21	GYZ  d300	661	9.06	52	16	22.4	37	165(247)	198(297)	247(371)	8	3
				63	20	28	45
				74	24	33.6	53
				85	28	39.2	61
22	GJZ 300×300	841	9.06	52	16	22.4	37	210(315)	252(378)	315(473)	8	3
				63	20	28	45
				74	24	33.6	53
				85	28	39.2	61
23	GJZ 300×350	986	9.78	52	16	22.4	37	245(368)	294(441)	368(551)	8	3
				63	20	28	45
				74	24	33.6	53
				85	28	39.2	61
24	GJZ 300×400	1131	10.4	52	16	22.4	37	280(420)	336(504)	420(630)	8	3
				63	20	28	45
				74	24	33.6	53
				85	28	39.2	61
25	GJZ 300×450	1276	10.92	63	20	28	45	315(473)	378(5670	473(709)	8	3
				74	24	33.6	53
				85	28	39.2	61
26	GJZ 300×500	1421	8.28	54	16.5	23.1	38	350(525)	420(630)	525(788)	11	4
				69	22	30.8	49
				84	27.5	38.5	60
27	GJZ 300×550	1566	8.58	54	16.5	23.1	38	385(578)	462(693)	578(866)	11	4
				69	22	30.8	49
				84	27.5	38.5	60
28	GJZ 300×600	1711	8.64	54	16.5	23.1	38	420(630)	504(756)	630(945)	11	4
				69	22	30.8	49
				84	27.5	38.5	60
29	GYZ  d350	908	10.63	63	20	28	45	224(337)	269(404)	337(505)	8	3
				74	24	33.6	53
				85	28	39.2	61
				96	32	44.8	69
30	GJZ 350×350	1156	10.63	63	20	28	45	286(429)	343(515)	429(643)	8	3
				74	24	33.6	53
				85	28	39.2	61
				96	32	44.8	69
31	GJZ 350×400	1326	8.26	54	16.5	23.1	38	327(490)	392(588)	490(735)	11	4
				69	22	30.8	49
				84	27.5	38.5	60
				99	33	46.2	71
32	GJZ 350×450	1496	8.72	54	16.5	23.1	38	368(551)	441(662)	551(827)	11	4
				69	22	30.8	49
				84	27.5	38.5	60
				99	33	46.2	71
33	GJZ 350×500	1666	9.12	54	16.5	23.1	38	408(613)	490(735)	613(919)	11	4
				69	22	30.8	49
				84	27.5	38.5	60
				99	33	46.2	71
34	GJZ 350×550	1836	9.48	54	16.5	23.1	38	449(674)	539(809)	674(1011)	11	4
				69	22	30.8	49
				84	27.5	38.5	60
				99	33	46.2	71
35	GJZ 350×600	2006	9.8	54	16.5	23.1	38	490(735)	588(882)	735(1103)	11	4